施工组织设计下载简介

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梁模板(扣件钢管架)模板专项施工方案

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

小武基施工方案梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；

次楞间距(mm)：350，主楞竖向根数：4；

主楞间距为：100mm，220mm，210mm；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；

q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=350mm；

面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×2/6=128cm3；

I=6×83×2/12=512cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=177mm；

内楞的最大弯距:M=0.101×21.96×176.672=6.92×104N·mm；

最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.92×104/1.28×105=0.541N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=0.541N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106)=0.181mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.181mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.441kN·m；

其中，F=1/4×q×h=4.118，h为梁高为0.75m，a为次楞间距为350mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.44×106/1.02×104=141.843N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=141.843N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×4117.500×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.166mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.166mm

外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.166mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；

I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.75×0.90=20.66kN/m；

q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；

q=q1+q2+q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×23.553×0.0832=0.016kN·m；

σ=0.016×106/5.40×104=0.303N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.303N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.00=19.48KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=83.33/250=0.333mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×19.475×83.34/(100×9500×4.86×105)=0.001mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.001mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=83.3/250=0.333mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.75×0.083=1.594kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.083×(2×0.75+0.25)/0.25=0.204kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.083=0.375kN/m；

静荷载设计值q=1.2×1.594+1.2×0.204=2.158kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.375=0.525kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=2.158+0.525=2.682kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.682×1×1=0.268kN.m；

最大应力σ=M/W=0.268×106/83333.3=3.219N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值3.219N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×2.682×1=1.61kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1609.5/(2×50×100)=0.483N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.483N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=1.594+0.204=1.798kN/m；

方木最大挠度计算值ν=0.677×1.798×10004/(100×10000×416.667×104)=0.292mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.292mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.750=19.125kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(19.125+0.350)+1.4×4.500=29.670kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=4.024kN；

最大弯矩Mmax=0.91kN.m；

最大挠度计算值Vmax=1.293mm；

最大应力σ=0.91×106/5080=179.173N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值179.173N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.024kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

水平钢管的最大支座反力：N1=4.024kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.9=0.604kN；

房管处楼房施工组织设计楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=4.024+0.604+0.283+2.066=6.977kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.8=186；

H大绿洲水暖施工方案（40P）.doc由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6976.938/(0.207×489)=68.926N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=68.926N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！