施工组织设计下载简介

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文化中心影剧院工程高支模专项施工方案

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值ν=0.204mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.883mmGB／T39815-2021 超薄玻璃抗划伤性能试验方法.pdf，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.011/0.600=6.685kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度70mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×7×5×5/6=29.17cm3；

I=1×7×5×5×5/12=72.92cm4；

E=10000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.241kN·m，最大支座反力R=4.412kN，最大变形ν=0.818mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.41×105/2.92×104=8.3N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=8.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.818mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.412kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.732=9.46cm3；

I=2×11.357=22.71cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞弯矩图(kN·m)

经过计算得到最大弯矩M=0.813kN·m，最大支座反力R=13.204kN，最大变形ν=0.327mm

(1)主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=8.13×105/9.46×103=85.9N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=85.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.327mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=700/400=1.75mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.327mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！

穿梁螺栓型号:M14；查表得：

穿梁螺栓有效直径:11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=13.204kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=13.204kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=300×15×15/6=1.13×104mm3；

I=300×15×15×15/12=8.44×104mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.90+0.30]×0.30=26.730kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.30=1.680kN/m；

q=26.730+1.680=28.410kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×26.73×81.8182+0.117×1.68×81.8182=1.92×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×26.73×0.082+0.45×1.68×0.082=0.937kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×26.73×0.082+1.2×1.68×0.082=2.571kN

σ=Mmax/W=1.92×104/1.13×104=1.7N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=81.82/250=0.327mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×26.73×81.84/(100×6000×8.44×104)=0.016mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.016mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.327mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.571/0.3=8.569kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=7×5×5/6=29.17cm3；

I=7×5×5×5/12=72.92cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.569×0.32=0.077kN·m；

最大应力σ=M/W=0.077×106/29166.7=2.6N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值2.6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×8.569×0.3=1.542kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.542×1000/(2×70×50)=0.661N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.661N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×8.569×3004/(100×10000×72.917×104)=0.064mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.300×1000/250=1.200mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.064mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.2mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=0.937kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=2.571kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N4=1.848kN；

N2=N3=12.701kN；

最大弯矩Mmax=0.544kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.538mm；

最大应力σ=0.544×106/4730=115N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值115N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.848kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.157×25=4.71kN；

N=1.848+4.71=6.558kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.185×1.7×1,1+2×0.1]=2.014m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2014.5/15.9=127；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6557.974/(0.412×450)=35.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=35.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=12.701kN；

N=N1+N2=12.701+4.164=16.865kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.185×1.7×1,1+2×0.1]=2.014m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2014.5/15.9=127；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆稳定性计算σ=91N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.113×(1+0.1×2)=1.583m；

lo/i=1582.686/15.9=100；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.588；

钢管立杆稳定性计算σ=63.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

本高支模中采用格构柱的方法，计算中格构柱肢体采用三肢柱，格构柱的计算长度lox=6m，loy=6m。

（1）y轴的整体稳定验算

轴心受压构件的稳定性按下式验算：

对于虚轴，长细比取换算长细比。

钢管采用3Φ48×3.2mm，A=12.723cm2；

y轴为虚轴，换算长细比λoy按下式计算：

λoy=(λy2+42A/A1cos2θ)1/2

I1=10.783cm4，Ao=4.241cm2，i1=1.595cm；

整个截面对y轴的数据：

iy=（1378.999/12.723）1/2=10.411cm；

λy=loy/iy=6×102/10.411=57.633；

λoy=[57.6332+42×12.723/(0.5×cos230)]1/2=68.896；

λoy≤[λ]=150，长细比设置满足要求；

查得φy=0.757；

σ=117.45×103/（0.757×12.723×102）=121.942N/mm；

格构柱y轴稳定性验算σ=121.942N/mm≤钢材抗压强度设计值215N/mm，满足要求；

（2）x轴的整体稳定验算

x轴为虚轴，换算长细比λox按下式计算：

I1=10.783cm4，Ao=4.241cm2，i1=1.595cm；

整个截面对x轴的数据：

ix=（1378.999/12.723）1/2=10.411cm；

λx=lox/ix=6×102/10.411=57.633；

λox≤[λ]=150，长细比设置满足要求；

查得φy=0.757；

σ=117.45×103/（0.757×12.723×102）=121.942N/mm；

格构柱x轴稳定性验算σ=121.942N/mm≤钢材抗压强度设计值215N/mm，满足要求；

五家渠市文化中心影剧院项目部

附图二（A3’、A7’轴梁截面及架体示意图）

DB12T 1002—2020标准下载附图三（AK轴梁截面及架体示意图）

附图四（AG轴剪力墙上部KL支撑示意图）

附图五（A3'、A7'、AK轴KL架体支撑平面图）

附图六(格构柱平面布置图)

附图七（A3'、A7'轴14.0m跨度KL支撑立面图）

附图八（AK轴7.8m跨度KL支撑立面图）

附图九（AG轴16.0m跨度台口梁立面示意图）

铁路路基施工组织设计.doc附图十（AG轴16.0m跨度台口梁架体示意图）

附图十一(AG轴台口梁支撑平面布置图)