施工组织设计下载简介

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金陵协和神学院礼拜堂高支撑专项施工方案

最大剪力Q=9.72kN

最大支座力为18.52kN

σ=M/W=790000/4493*2=88N/mm²

高层外脚手架施工方案W=1.833Pl3/100EI=1.833*8.72*（400）3/100*206000*107831*2

=0.09mm<（w）=400/400=1.0mm

对拉螺杆取横向间距0.5m，竖向为0.4m，按最大侧压力计算，每根螺杆承受的拉力为：

螺栓拉力等于支座反力N=18.52KN

采用直径16mm对拉螺栓，净面积A=144mm²，每根螺栓可承受拉力为：

S=144*170=24480=24.48KN>18.52KN

（500*2200的大梁侧模的做法参照500*4000的大梁设计）

5.4(600*1400大梁)侧模验算

1、新浇混凝土对模板侧面压力标准值F

F=0.22rc（200/T+15）β1β2V½

=0.22×25×（200/20+15）×1.2×1.15*2½

二者取最小值，并考虑倾倒混凝土的水平荷载标准值4KN/m²，作用于模板的总荷载设计值为：

q=32*1.2+1.4*4=44KN/m²

设计胶合板厚度为18mm，模板宽度915mm，木楞间距0.3m，按三跨连续梁计算

M=0.1ql²=0.1*44*（0.3）²=0.396KN.m

W=bh²/6=915*18²/6=49410mm³

σ=M/W=396000/49410=8N/mm²

刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载q2=32N/mm²

胶合板的弹性模量E=5200*0.9=4680，I=1/12（bh³）=915*18³/12=444690

w=0.677q2l4/100EI=0.677*32*（300）4/100*4680*444690

=0.343mm<（w）=300/400=0.75mm

设计木楞截面50*100mmW=83000mm³I=4200000mm4，木楞间距300mm

大楞钢管间距600mm

q=44KN/m2*0.3=13.2KN/m

按三跨连续梁计算木楞承受的弯矩M

M=0.1ql²=0.1*13.2*（0.6）²=0.475KN.m

σ=M/W=475000/83000=5.7N/mm²≤fm=13N/mm²

W=0.677q2l4/100EI=0.677*13.2*（600）4/100*9000*4200000

=0.31mm<（w）=600/400=1.5mm

因为木楞间距为300mm，所以q=44*0.3=13.2KN/m

剪力V=0.6ql=0.6*13.2*0.6=4.7KN

抗剪强度T=3V/2bh=3*400/2*50*100=1.4N/mm²≤1.4N/mm2

最大支座反力P=8.76KN

按三跨连续梁计算钢管承受的弯矩M

M=0.267Pl=0.267*8.76*0.6=1.4KN.m

σ=M/W=1400000/4491*2=156N/mm²

最大支座反力19.13KN

W=1.833Pl3/100EI=1.833*8.76*（600）3/100*206000*107776

=0.9mm<（w）=600/400=1.5mm

对拉螺杆取横向间距0.6m，竖向为0.6m，按最大侧压力计算，每根螺杆承受的拉力为：

螺栓拉力等于支座反力N=19.13KN

采用直径16mm对拉螺栓，净面积A=144mm²，每根螺栓可承受拉力为：

S=144*170=24482=24.48KN>19.13KN

故满足要求。梁高小于1.4m的梁参照此梁设计。

5.5楼板模板及支架验算

楼板为空心板楼盖按0.2m厚实心板计算，楼板立杆间距最大处为1000×1000mm，步距为1.5m，板底木楞间距400mm。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

钢筋混凝土自重25×1×0.2=5kN/m；

模板自重0.5*1=0.5KN/m

恒荷载标准值5.5KN/m

活荷载标准值2.5×1=2.5kN/m；

q=1.2×5.5+1.4×2.5=10KN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500×18×18/6=27000mm3；

I=500×18×18×18/12=243000mm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00/1.55=9.7N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.1×10×0.4×0.4=0.16KN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.16×106/27000=5.93N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×5.5×4004/(100×5000×243000)=0.78mm

面板的最大挠度小于400/400,满足要求!

设计木楞截面50*100mmW=41700mm³I=1040000mm4，大楞钢管间距500mm

取中间受力最大的木楞进行计算：

q=0.4*10=4KN/m

按三跨连续梁计算木楞承受的弯矩M

M=0.1ql²=0.1*4*1²=0.4KN.m

σ=M/W=400000/41700=9.6N/mm²

q2=0.4*5.5*1=2.2KN

W=0.677q2l4/100EI=0.677*2.2*（1000）4/100*9000*1040000

=1.6mm<（w）=500/250=2mm

剪力V=0.6ql=0.6*4*1=2.4KN

最大支座反力P=1.1*2.4*1=2.64KN

抗剪强度T=3V/2bh=3*2640/2*50*100=0.79N/mm²<1.4N/mm

3)水平支撑钢管的计算

σ=M/W=340000/4491=75.7N/mm²

最大支座反力P=3.76KN，故采用双扣件抗滑满足。

扣件：直角扣件（抗滑）单扣件取值8.0KN,双扣件取值12.0KN

钢管：ø48壁厚t=3.0mm截面积A=4.24X10²mm²钢管回转半径

i=1.595cmfc=205N/mm²W=4493mm³

取受力较大的一根立杆的底部进行验算

荷载计算：（支撑高31m，共21步）

钢筋混凝土自重25×1×1.0×0.2=5kN；

模板自重0.5*1*1.0=0.5KN

支架自重[0.0333×(1+1)+2×0.0125]×22＝2KN

所以静荷载标准值5+0.5+2=7.5KN

活荷载标准值1.5kN；

1.2*7.5+1.4*1.5=11.1kN

N=1.2*7.5+0.85*1.4*1.75=11.1KN

求立杆风荷载产生的最大弯矩M：

Uz取0.15（脚手架为敞开式）

Us取1.42（B类区，约30m高）

风荷载标准值Wk=0.7UsUzWo=0.7*1.42*0.15*250=37.28N/mm²

Mw=（0.85*1.4*Wk*La*h²）/10=0.85*1.4*37.28*0.5*1.5²/10=5N.m

3）先求立杆的计算长度

1.5+2*0.1=1.7m

a、再求长细比
=1700/15.9=107<[210]（可）

b、考虑到高支撑的安全因素，按杜荣军法进行计算：

Lo=k1k2（h+2a）

Lo=k1k2（h+2a）=1.167*1.067*（1.5+2*0.1）=2.12m

=2120/15.95=133<[210]

c、根据扣件式钢管脚手架规范：

Lo=kuh=1.167*1.5*1.5=2.626m

=2626/15.95=165<[210]

查表得稳定系数
=0.259

=11000/(0.259×424)=109(N/mm2)<205，（可）

组合风荷载
+Mw/W

+Mw/W=11000/（0.259*424）+5000/4493=110(N/mm2)<205，（可）

超过2m高的大梁立杆下垫8号槽钢，基础结合建筑要求做钢筋混凝土板。

1、满堂架搭设前将砼垫层浇筑达到设计强度，通长布置垫板，不得有悬空挑头板。

2、每根立杆必须坐落在垫板上，板底立杆间距设为500*1000mm，梁底立杆间距设为300mm*500mm，4000mm高的梁300*500mm扫地杆距垫板200mm，扫地杆纵横向都须设置。

3、立杆要竖直设置，不得弯折，2m高度的垂直偏差最大为15mm。

4、距扫地杆1.5m处设置第一步水平杆，水平杆应在同一标高，水平杆接长时应保持顺直。以上每隔1.5m设置纵横向水平杆。

5、考虑各种不利因素的影响，沿框架梁纵横向均匀设置纵向剪刀撑，支架的四边与中间每隔4排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。对底层30m平台的满堂脚手，两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。以确保整体稳定。

6、脚手架必须配合施工进度搭设。

7、同步内相邻两根立杆的接头位置应错开，距离大于500mm。

8、剪刀撑的斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用2个以上的旋转扣件固定，扣件的边缘至杆端距离要大于100mm。

9、对各种扣件要测定其受力情况，使其拧紧扭矩不小于40N·m，不大于65N·m。

10、满堂脚手架四周必须与浇筑好的柱子每隔3m进行刚性连接。（大样如下图）

11、满堂架上不准放置任何其他物品，不准与其他的设施、设备进行连接。

12、深梁立杆连接必须全部采用对接接头。

13、500×4000m的大梁跨中按3‰起拱，悬挑端按2‰起拱；其他超过4m长的梁板按1‰起拱。

经复核混凝土强度已经达到拆模要求。

模板拆除机具准备：塔吊、小锤、撬杠、起钉器、扳手、绳索等。

拆模程序一般是：先支的后拆，后支的先拆；先拆梁侧模板，后拆板底模板及梁底模板。

1、柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到1.2MPa以上时，方可拆除；板与梁模板的拆模强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合上表规定。

柱子模板的拆除：先拆掉柱的斜拉杆或支撑，抽出对拉螺杆，卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。

墙体模板的拆除：先松动对拉螺杆的螺母，再依次拆除横竖楞及模板。

梁侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆模而受损伤时方可拆除。考虑到此结构为大跨度的重要性，梁底、梁侧模板待预应力张拉完方可拆模，板模板待混凝土强度达到100%方可拆模。

（1）先拆梁侧帮模再拆梁板底模

（2）拆下的模板应及时清理粘结物，修理并涂刷隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件应及时收集，集中统一管理。

（3）模板拆除后，再拆除满堂脚手，先拆除最上一步水平杆，空出工作面，再逐步往下拆除立杆，应注意钢管应人工传至地面，不得随意扔下。

1、拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。

2、拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。

3、拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。

1、操作平台处设围护栏杆，下铺脚手板，栏杆上设置竖网。

2、支撑架于主体结构间，每隔两层设置一层安全网。

3、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

4、六级及六级以上大风和雨雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。

5、施工期间不得拆除下列杆件：1交叉支撑，水平架；2连柱件；3加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等等。

6、在脚手架基础或邻近处严禁进行挖掘作业。

7、临时搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。

8、沿脚手架外侧严禁任意攀登。

9、作业人员穿戴必须整齐，高空作业人员进入作业区前必须检查安全帽、安全带是否扣紧。

10、施工前必须逐级进行安全技术交底。

11、施工班组在施工工程中，作好安全记录。

12、地面物体搁置整齐、有序，高空作业时，小型机、器具，材料，配件等必须放牢，停止作业后，必须带离作业区或固定妥当。

13、施工现场进行焊接、切割等动火操作时，必须注意周围环境，以防失火。

14、施工、照明用电按规定分线路接线，严禁使用绝缘层裸露的线。

1、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。

2、在支架上拆模时应搭设脚手板DB3302／T 1081-2018 公共厕所保洁与服务规范.pdf，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。

3、拆楼层外边梁和圈梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。

4、拆除时如发现梁混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。

5、拆下的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。

6、六级以上大风天，不得进行模板拆除作业。

7、拆除模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。

8、拆除模壳时，垂直运送模壳、配件等上下应配合接应，禁止自高处向下抛掷，同时应注意防火。

9、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑JC／T 2528-2019 精细陶瓷粉体绝对密度测定方法 比重瓶法，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。