施工组织设计下载简介

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汇金广场高支模工程专项施工方案

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=23.040kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9旧屋面翻新防水施工工艺方案[全]，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×23.040=20.736kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.27m。

荷载计算值q=1.2×20.736×0.273+1.40×3.600×0.273=8.154kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=27.25×1.50×1.50/6=10.22cm3；

I=27.25×1.50×1.50×1.50/12=7.66cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.064kN.m

最大变形V=0.622mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.064×1000×1000/10219=6.263N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取12.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×1346.0/(2×272.500×15.000)=0.494N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.622mm

面板的最大挠度小于272.5/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.27×20.74+1.4×0.27×3.60=8.154kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.27×20.74=5.661kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.262/0.400=8.154kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.154×0.40×0.40=0.130kN.m

最大剪力Q=0.6×0.400×8.154=1.957kN

最大支座力N=1.1×0.400×8.154=3.588kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×8.00×8.00/6=48.00cm3；

I=4.50×8.00×8.00×8.00/12=192.00cm4；

抗弯计算强度f=0.130×106/48000.0=2.72N/mm2

抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1957/(2×45×80)=0.815N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×5.651×400.04/(100×9000.00×1920000.0)=0.057mm

最大挠度小于400.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=1.731kN.m

最大变形vmax=1.155mm

最大支座力Qmax=14.227kN

抗弯计算强度f=1.731×106/8982.0=192.72N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.227

对拉螺栓强度验算满足要求!

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为7.88m，

梁截面B×D=350mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。

木方50×100mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距0.80m。

梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.80+0.50)+1.40×2.00=58.480kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.80+0.7×1.40×2.00=60.280kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为
48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×1.800×0.400=18.360kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.400×(2×1.800+0.300)/0.300=2.600kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.300×0.400=0.240kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×18.360+1.35×2.600)=25.466kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.240=0.212kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40.00×1.50×1.50/6=15.00cm3；

I=40.00×1.50×1.50×1.50/12=11.25cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.027kN.m

最大变形V=0.030mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.027×1000×1000/15000=1.800N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取12.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×1543.0/(2×400.000×15.000)=0.386N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.030mm

面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.923/0.400=7.308kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.31×0.40×0.40=0.117kN.m

最大剪力Q=0.6×0.400×7.308=1.754kN

最大支座力N=1.1×0.400×7.308=3.215kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×8.00×8.00/6=48.00cm3；

I=4.50×8.00×8.00×8.00/12=192.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.117×106/48000.0=2.44N/mm2

木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1754/(2×45×80)=0.731N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.764kN/m

最大变形v=0.677×5.764×400.04/(100×9000.00×1920000.0)=0.058mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.071kN.m

最大变形vmax=0.023mm

最大支座力Qmax=4.173kN

抗弯计算强度f=0.071×106/4491.0=15.80N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.584kN.m

最大变形vmax=0.884mm

最大支座力Qmax=8.973kN

抗弯计算强度f=0.584×106/4491.0=130.10N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=8.97kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=8.973kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.100×12.000=1.451kN

N=8.973+1.451=10.424kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.80m；

l0——计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；

——由长细比，为2400/16=150；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.308；

经计算得到
=10424/(0.308×424)=79.839N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.200×1.200×0.600=0.144kN/m2

h——立杆的步距SY／T 4109-2020 石油天然气钢质管道无损检测.pdf，1.80m；

la——立杆迎风面的间距，0.80m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.144×0.800×1.800×1.800/10=0.042kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

贵昆线某隧道监控量测施工方案Nw=8.973+0.9×1.2×1.194+0.9×0.9×1.4×0.042/0.800=10.484kN

经计算得到
=10484/(0.308×424)+42000/4491=89.724N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!