施工组织设计下载简介

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盾构始发、掘进、接收专项施工方案

16.11.5事故调查处理

2、发生生产安全事故，经调查确定为责任事故的，除了应当对有关责任人进行行政处分和经济罚款外，构成犯罪的由司法部门依法追究刑事责任；

3、任何集体和个人不得阻挠和干涉对事故的调查处理，并应当积极配合安全生产监督管理职责部门对事故的调查处理工作；

4、安全生产部定期在公司内通报生产安全事故的情况，对重大安全事故及处理结果在公司范围内及时公布，并上报上级有关主管部门。

塔吊安装施工方案-.doc13545224326

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2、中国铁建应急指挥部主要成员通讯录

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3、业主及监理单位主要成员通讯录

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13708872541

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昆明市安全生产监督管理局

昆明市煤气总公司抢修报警热线

昆明市建设工程安全监督站

3163221、3165603

8025625、8057429

7322258（第二处理厂）、5715855（第四处理厂）、6167244（第五处理厂）、7372400（第六处理厂）

反力架采用材质为Q235的δ20钢板焊制而成，所有焊缝强度要求等同于基材。其结构如下图所示（反力架总图、反力架竖梁、反力架支承环、反力架斜连杆、反力架横梁）。

1.2反力架受力及支撑条件

（1）反力架安装位置：反力架安装在负8环后，距离洞门11000mm,后支撑位置如下图所示。盾构机后推力取p=1000t

（2）初始掘进时反力架的受力分析

在正式始发掘进时，已经安装好两环负环，采用错缝拼装，因此可以将其看成近似的刚性整体。当初始掘进时，盾构机所需推力很小，钢管环可视为均匀受力，所产生压应力也呈环状均匀分布。

(3)掘进过程中推力逐渐加大反力架的受力分析

如图所示，设定支撑点为A、B、C、，非支撑点D、E、F。

支撑点A、B、C处随着压力增加，产生一定的弹性变形，所产生位移为后支撑杆件弹性变形和梁弹性变形的组合，设定为△L1,这个位移量很小，在压力不能够使其产生塑性变形前，可视其为刚性。非支撑点D、E、F处背后没有位移的限制，在压力产生挠曲变形后，设定它因挠曲变形所产生的位移为△L2。当△L2大于△L1后，载荷重新分布，即支撑点处载荷P1急剧增加，非支撑点处载荷P2缓慢增大，并存在一上限值。因此，载荷中心分布后，主要受力处为支撑点处。它随着推理增大而加大，而非支撑点载荷P2缓慢增大，它的上限值由梁体的刚度决定，它仅须大于提供管片与钢管环的摩擦力而需要的压力即可。

由上述可知,反力架应力主要集中在后支撑点处,而后支撑材料采用Q235的φ609*16的钢管。反力架应力集中处截面积远大于后支撑截面积,因此,校核后支撑强度及焊缝强度即可。

（1）盾构始发时，推力从下往上慢慢变小。根据始发经验，为防止栽头，最低点油缸推力约为最高点环两倍。根据这个设定，我们可以分析出支撑点最大载荷：

载荷分布为：1:1.5:2

最大载荷为:（1000/2）×（2/4.5）=222t

（2）反力架立柱下端与预埋件的焊接强度

采用J422焊条焊接，焊高12mm.

焊缝长度：700×2+500×2+100×2=2600mm

J422的焊缝金属的抗拉强度为42kg/mm2

焊缝强度：三级焊缝强度为85%，考虑施工条件，这里考虑为75%。

反力架单根立柱下端可承受拉力：2600×12×42×0.75=982800kg=982t

因为982>>222,因此焊接强度满足。

后支撑材料采用Q235的φ609*16的钢管（2根）

222×11000/(π0.609×0.016)=120.6×106Pa=120.6MPa。

Q235的屈服强度为235Mpa

120.6<<235,因此,后支撑强度满足.

2.1始发托架结构说明

始发托架制作所采用材料均为Q235，具体结构如下图所示。

反力架所承受载荷为盾构机自重。

最大载荷出现在盾构机掘进前而管片安装两环时，计算最大载荷。

盾构机自重为350t，两环管片重量为：21×2=42t

最大载荷为350+42=392t

单根纵梁承受的最大载荷:P=(392/cos25o)/2=212t

6[1].2.1_T梁施工方案A=0.02×8.2+0.02×0.2×10=0.204m2

σ=212×104/0.204=108078N/m2≈10.8Mpa

[σ]=235Mpa,σ<[σ],抗压强度满足。

水平分力：p=tg25o×392/2=81t

摩擦力：（392/2）×0.005≈1t

螺栓为M20的螺栓。其有效面积为244.8mm2[钢结构设计手册]

钢管混凝土拱桥施工工艺细则螺栓连接的强度设计值：fb=140N/m2[钢结构设计手册]

每根螺栓的承载力设计值为：Ａ×fb=244.8×140=34272N=3.4t

则设计可承载为：3.4×56×0.85≈162t>80t