施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

拉萨铁路接卸油料库工程冬季施工方案主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.423×106/4490＝94.184N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝5.354kN

τmax＝2Vmax/A=2×5.354×1000/424＝25.256N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

R1＝3.252kN，R2＝21.417kN，R3＝3.252kN

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)

立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)

支架自重标准值q(kN/m)

λ=(h+2a)/i=(1200+2×400)/15.8=126.582≤[λ]=180

查表得，φ＝0.417

Mw＝1×0.9×1.4×0.22×0.9×1.22/10＝0.036kN·m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝3.252kN，R2＝21.417kN，R3＝3.252kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝21.739×103/(0.417×424)+0.036×106/4490＝130.956N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝21.417kN≤[N]＝30kN

600*1200梁模板（碗扣式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)

立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

可变荷载的组合值系数φc

模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

模板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.9×2.5]×1＝44.595kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝41.445kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/m

q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×41.445×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.181kN·m

σ＝Mmax/W＝0.181×106/37500＝4.814N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×2004/(100×10000×281250)＝0.118mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×41.445×0.2+0.45×3.15×0.2＝3.599kN

R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×41.445×0.2+1.2×3.15×0.2＝9.874kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2l=0.4×30.7×0.2＝2.456kN

R2'=R3'=1.1q2l=1.1×30.7×0.2＝6.754kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.922×0.92，0.5×9.922×0.12]＝0.86kN·m

σ＝Mmax/W＝0.86×106/83330＝10.32N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.922×0.9，9.922×0.1]＝5.421kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.421×1000/(2×100×50)＝1.626N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.794×9004/(100×9350×4166700)＝0.723mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝6.794×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.922×0.9，0.393×9.922×0.9+9.922×0.1]＝10.207kN

同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝3.752kN，R2＝R3＝10.207kN，10.207kN

Rmax'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.794×0.9，0.393×6.794×0.9+6.794×0.1]＝6.989kN

同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R4'＝2.568kN，R2'＝R3'＝6.989kN，6.989kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.423×106/4490＝94.184N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝5.354kN

τmax＝2Vmax/A=2×5.354×1000/424＝25.256N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

R1＝3.252kN，R2＝21.417kN，R3＝3.252kN

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)

立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)

兰成渝输油管道配套104油库技改工程　油库改造工程施工组织设计支架自重标准值q(kN/m)

λ=(h+2a)/i=(1200+2×400)/15.8=126.582≤[λ]=180

查表得，φ＝0.417

Mw＝1×0.9×1.4×0.22×0.9×1.22/10＝0.036kN·m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝3.252kN，R2＝21.417kN，R3＝3.252kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝21.739×103/(0.417×424)+0.036×106/4490＝130.956N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2某室内装饰施工组织设计方案.doc，R3]＝21.417kN≤[N]＝30kN