施工组织设计下载简介
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莆田某多层住宅小区工程模板施工方案砼自重：24×0.25×0.65×1.2=4.68KN/M
钢筋自重：1.5×0.25×0.65×1.2=0.293KN/M
活荷载（振捣砼产生）：2.0×0.65×1.4=1.82KN/M
总竖向荷载：q=0.027+4.68+0.293+1.82=6.82KN/M
乘以折减系数0.9人货梯安装拆除施工方案，则q=0.9q1=6.82×0.9=6.14KN/M
横向搁栅间距300mm，底模可视为一个等跨、多跨连续梁，考虑胶合板长度有限，按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置，则：
Mmax=Km*q*l2=0.121×6.14×0.32=0.067KN/M
需要Wn===6.2N/mm
则Wn=6.2N/mm<[fm]=13N/mm满足要求。
2、抗剪承截力（剪应力）验算
剪力Vmax=Kv*q*l=0.62×6.14×0.3=1.14KN
剪应力τmax==0.48N/mm2 按强度验算荷载组合、进行挠度验算时，不考虑振捣荷载，则 挠度WA=Kt==0.347mm [W]==0.75mm满足要求。 F1=0.22·rc·t0·β1·β2·=0.22×24××1.0×1.0×=33.148KN/m2 F2=rc·H=24×0.65=15.6KN/m2 取二者较小值F=15.6KN/m2计算 乘以分项系数F=15.6×1.2=18.72KN/M2 振捣砼时产生的荷载4KN/M2×1.4=5.6KN/M2 以上两种荷载合计18.72+5.6=24.32KN/M2 立档间距为400mm，设侧模板按四跨连续梁计算，同时梁上砼板厚140mm，梁底模板厚18mm，侧压力化为线布荷载 乘以折减系数0.9，则：q=11.163KN/M 需要Wn===26761.54mm3 选用侧模板的截面尺寸为18×500mm，则截面抵抗矩 W===27000mm3>Wn=26761.54mm3满足要求。 剪力Vmax=Kv·q·l=0.62×11.163×0.4=2.768KN 则剪应力τmax===0.425N/mm2 τmax=0.425N/mm2<[fv]=1.5N/mm2满足要求 WA=Kt===1.02mm [W]===1.0mm则WA<[W]满足要求。 三、梁底横向搁栅计算： 1、由梁自重所传下来的荷载 F=4.73×0.3=1.419KN 2、梁横向搁栅抗弯强度计算： M=F·l=×1.197×103×1200=0.54×106N·mm σ===6.48N/mm2<[fm]=13N/mm2可以 3、梁横向搁栅抗剪强度计算： V=p=×1.797=0.9KN τ==0.27N/mm<[fv]=1.4N/mm2符合要求。 4、梁横向搁栅挠度计算： 扣除振捣对模板的影响F=3.95×0.3=1.185KN W===0.69mm 所以W=0.69mm<[w]==3mm符合要求 1、由横向搁栅传下来的荷载F=p=×1.797=0.9KN 将横楞传下的集中力化为均布荷载 q==2.5KN/m 18001800180018001800 不考虑连续梁的有利作用，可简化为简支梁计算，计算图如下： 2、梁纵向搁栅抗弯强度计算 Mmax=0.125·q·l2=0.125×2.5×1.82=1.013KN·M σ===3.6N/mm2<[fm]=13N/mm2满足要求。 3、梁纵向搁栅抗剪强度计算： V=p=×5×0.9=2.25KN τ==0.3N/mm2<[fv]=1.4N/mm2满足要求。 4、梁纵向搁栅挠度计算： W===2.62mm [W]===4.5mm则W<[W]满足要求。 采用φ42×2.5，M1219可调门架，承载力为40KN。 每榀门架所受力为：N=1.2（NGK1·H+NGK2）+1.4NQK NGK1。。。。。。。每米高门架构配件自重产生的轴向标准值取0.276KN/m NGK2……模板、砼及钢筋自重标准值NGK2=5.99×1.8=10.78KN NQK…….施工荷载NQK=2×1.2×1.8=4.32KN 则：N=1.2×（0.276×4.1+10.78）+1.4×4.32=20.34KN 1、板模：尽量采用整块胶合板，施工前必须经过计算配料。 横向搁栅：采用50×100mm以上的方木，间距300~450mm. 纵向搁栅：采用75×150mm以上的方木，间距1800mm。 楼面模板支撑布置示意图如下： 排模→计算→配模→现场卫生清理→放线弹出支撑位置→安放垫木→安装竖向支撑及横向连系钢管→标高调整→纵向搁栅→横向搁栅→铺设板模→复核标高调整加固。 板支撑体系的架设同梁支撑体系。 板模安装时，应撑系统的顶托标高，经复查无误后，安装纵向搁栅，再在纵向搁栅上铺设横向搁栅，调整横向搁栅的位置及间距，最后铺设模板。 （1）、板模荷载计算： 取140mm厚板进行验算，采用钢管门架支撑体系。 胶合板自重：0.3×0.915×1.2=0.33KN/m 砼自重：24×0.915×0.14×1.2=3.69KN/M 钢筋自重：1.1×0.915×0.14×1.2=0.169KN/m q1=0.33KN/M+3.69KN/m+0.169KN/M=4.189KN/M=4.189N/mm 乘以折减系数：q=ql×0.9=3.77N/mm F=2.5×1.4×0.9=3.15N/mm 366366366366366 b、板模抗弯强度计算：(按简支的最大荷载计算) ΣMmax1=Mfmax+Mql=0.2FL+0.078ql2=0.2×3.15×103×366+0.078×3.77×3662 =2.70×105N.MM ΣMmax2=MF2+Mqmax=0.1FL+0.105ql2=0.10×3.15×103×366+0.105×3.77×3662 =1.683×105N.mm 故取Mmax=2.70×105N.MM σ=M/W=(2.70×105)/1/6×915×182)=5.46N/mm2<[σ]=18N/mm2 ωmax=ωq=0.644ql4/100EI=0.644×(3.77/1.2×3664)/(100×40000×1/12×915×183)=0.014mm<[δ]=L/400=366/250=10464 （2）板模横向搁栅验算： A、板模横向搁栅计算简图： q=3.77/0.915×0.366=1.51N/mm 考虑搁栅方木的长度，取三跨计算，计算简图如下： 式中：q：为板模及其上荷载。 F：为施工人员及设备荷载。 120012001200 B、板模横向搁栅抗弯强度计算： ΣMmax1=Mqfmax+Mf1 =0.175fl+0.1ql2=0.175×3.15×103×1200+0.1×1.51×12002 =0.88×106N.mm ΣMmax2=Mq2+Mfmax=0.213fl+0.08ql2 =0.213×3.15×103×1200+0.08×1.51×12002 =0.98×106N.mm 故取M=0.98×106N.MM σ=M/W=(0.98×106)/1/6×100×1002)=5.88N/mm2≤[δK1]=11N/mm2 ωmax=ωq=0.677ql4/100EI=0.677×(1.51×12004/100×9000×1/12×100×1003)=0.28mm≤[ω]=l/250=1200/250=4.8mm （3）、板模纵向搁栅计算： 5836636636636658 取施工人员及设备荷载标准值：q=1.5KN/M2 则F’=1.5×0.366×1.2×1.4×0.9=0.83KN F”=1.24×1.2=1.49KN 设计值F=0.83+1.49=2.32KN 用4.0M长度的方木作搁栅，取简支计算。 B、板模纵向格栅抗弯强度计算： ωmax=2.27×103×[35+(366+35)+(366×2+35)]=2.7×106N.mm σ=M/W=2.7×106/[(70×1502)/6]=10.4N.mm2<[σ]=11N/mm2 C、板模纵向搁栅挠度计算： 计算挠度时，荷载不包括施工人员及设备荷载值。 F=1.49/(1.2×0.9)=1.38KN ωmax=ω1+ω2+ω3 =3.03mm （4）、板模门架支撑计算：采用Ф42.25×3.25国产通B型门式钢管架。 纵向搁栅传下来的荷载：F=5×2.32/2=5.8KN<55KN I=(I/A)0.5=(7.62×104/398.2)0.5=13.83mm 门架计算高度：ho=h=1.8m λ=ho/I=1800/13.83=130.15<[λ]=150 查《建筑施工手册》得：Ф=0.396 f=N/Фa=2.9×103/(0.396×398.2)=18.4N/mm2 B、板模门架支撑的稳定性计算： 1、承重的模板应在砼达到下表强度以后，方可拆除。 2、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 3、拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 4、拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。 5、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 6、快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁以安全承载。 按设计的砼强度标准值的百分率计％ 7、拆模进砼达到的强度应以拆模试块强度报告单为参考，拆模试块应放在梁和楼板上进行同条件养护。 工地现场做到道路畅通、平坦整洁，不乱堆乱放，无散落物，建筑物四周保持洁净。 开展文明教育，加强班组建设，搞好三上岗一讲评的安全活动，有良好的班容班貌。加强工地治安综合治理，做到目标管理，制度落实，责任到人。施工现场治安防范措施有力，重点要害部位防范设施有效到位。现场施工人员按规定戴一个颜色的安全帽，现场施工人员均佩带胸卡，穿统一制服。 1、切实落实“安全第一”的方针，组织职工学习安全生产，消防管理等有关法规。 2、健全安全生产管理网络，落实公司、工程部、班组三级安全生产管理责任制。 3、各班组长为安全生产第一责任人，负责安全生产日常监督管理工作。 4、严格规定进入施工现场必须戴好安全帽，严禁穿拖鞋、硬底鞋、高跟鞋、赤脚和赤膊上班，高空作业在无安全防护设施时，必须按规定系好安全带，并应系牢。 5、经医生检查认为不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。 6、每一分部分项工程开工前，木工工长必须组织各施工班组进行有针对性的安全技术交底。 7、切实贯彻”管生产必须管安全”的安全生产管理原则。 8、木工机械须专人使用管理，非机械操作人员严禁启动机器。 9、严禁酒后作业，不得违章指挥和违章作业，不得在工作中开玩笑、打闹。 10、上班前应检查所要使用工具是否牢固，工作地点是否安全防护措施是否完善，确认无误后方可进行施工。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 11、安装与拆卸5M以上的模板，应搭脚手架并设防护栏杆，防止下上在一垂直面操作。 12、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，大风过后必须检查操作地点，确认安全后方可进行操作。 13、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递械板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时应有专人指挥，并在下面标工作区，暂停人员过往。 14、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 15、模板支撑不得使用腐朽扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。 16、支模应按工序进行，模板未经技术负责人签字验收合格，不得进行下道工序。禁止利用：拉杆、支撑攀登能够上下。 17、支设4M以上的立柱模板，四周必须顶牢。操作时要搭设工作台；不足4M的，可使用马凳。 18、支设对立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。 19、拆模申请经技术负责人批复同意后，方可拆除模板。操作时顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆入，防止钉子扎脚。 20、支模过程中，如需中途今停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。 21、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土上的预留，应在模板拆除后即将洞口盖好。 22、拆除模板一般用长撬棒，人不允许站在拆除的模板，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。 24、装拆模板时，作业人员要战立在安全地点进行操作，防止上下在一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 25、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆入整齐。 26、不准在临时工棚内使用电炉、煤油炉等，不准任意设计。 27、现场电源开关、电线线路和各种机械设备，非操作人员不得使用，夜间施工应有足够的灯光，照明灯具应架高使用，导线绝缘应良好，灯具不得挂在金属架上。 28、在”四口、五临边”部分按照要求设置临边防护设施，相应并设置安全标志和警告牌，严禁擅自拆除。 29、外脚手架在传递支模周材后必须恢复被拆的竹扁、安全网等设施；外架上严禁堆放任何材料和杂物。 30、施工临时用电由电工管理，严禁支模工人私拉乱接。 九、施工质量要求及创优技术措施 1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。 2、模板及及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏遁浆。 3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。 4、固定在模板的预埋件和预留洞口均不得遗漏DB／T 84-2020 卫星遥感地震应用数据库结构，安装必须牢固，位置准确。 5、现浇整体式结构模板安装的允许偏差应符合下表规定： 现浇结构模板结构允许偏差 底模上表面标高（mm） 相邻两板表面高低差（mm） 6、模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，不允许有残存的砼浆。应认真清理，然后刷脱模剂以备用。 7、模板在校正或拆除时GB 50446-2017标准下载，绝对不允许用棒撬或用大锤敲打，不允许在模板面上留下铲毛或锤击痕迹。 9、模板必须做到定位正确，支撑牢固，模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，模板的平整、垂直度由专人负责检查复核。 10、模板的拼缝有明显的缝隙时，必须采用油腻子批嵌，拆除模板必须符合规范要求的结构强度，并征求项目经理和工程监理的同意后，方可进行拆除。