施工组织设计下载简介

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由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。

楼板自重传来荷载0.18×4×25=18kN/m

梁自重0.75×0.25×25=4.688kN/m

静载18+4.688=22.688kN/m

DB12／T 724.33-2021 安全生产等级评定技术规范 第33部分：危险化学品生产企业.pdf活载2.5×4=10kN/m

q=22.688×1.2+10×1.4=41.225kN/m

p=480.27×1.2/2=288.162kN

M=ql2/12+pl/4=41.225×42/12+288.162×4/4=343.129kN·m

梁截面积：b×h=0.25×0.75=0.188m2

αs=|M|/(a1fcbh02)=343.13×106/(1.00×14.30×0.25×103×725.002)=0.183；

As=|M|/(γsfyh0)=343.13×106/(0.898×360.00×725.00)=1463.39mm2。

实际配筋：2513.274mm2>1463.393mm2，满足要求！

梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=288.162/2+41.225×4/2=226.531kN

As1=(l/s+1)×Asv1×n=(4000/150+1)×17.773×2=983.456mm2

Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%

As2=Psvmin×b×l=0.163%×250×4000=1634.286mm2

实配As=2714.336mm2>1634.286mm2；

4、梁板下钢管结构验算：

施工升降机1.2×123.146=147.775kN/m2

活载1.4×2.5=3.5kN/m2

147.775+3.5=151.275kN/m2

151.275×0.45×0.45=30.633kN

钢管支模架步高1.2m

h/la=1200/450=2.667

h/lb=1200/450=2.667

经查表，μ的取值为：1.272

计算长度：L01=k×μ×h=1.155×1.272×1.2=1.763m

L02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m

取：L0=1.763m

λ=L0/i=1762.992/15.9=110

由此得：φ=0.516

[N]=φ×A×f=0.516×424.115mm2×210N/mm2=45.957kN≥30.633kN

梁板下的钢管结构满足要求

十二、施工电梯卸料平台搭设方案及计算书

本工程由茂名市世和城建房地产开发有限公司投资建设，广东省建工设计院设计，茂名市勘察测绘处勘察，茂名市城建工程监理有限公司监理，施工电梯的安装（拆除）由广东省化州市建筑工程总公司施工；由陈洪成担任项目经理，李观金担任技术负责人。

根据工程的结构类型和特点，施工电梯安装位置在E栋工程装修外用电梯卸料平台，外用电梯安装、拆除方案已通过了总包单位施工项目部技术负责人审批，由租赁单位负责具体安装。外用电梯卸料平台由本工程的分包单位和县建总负责搭设施工，搭设位置见附图。

　本工程使用的施工电梯，要搭设卸料平台分25层搭设，每层平台长宽为4500mm×800mm，平台面平铺25mm厚直边木板，纵向满铺，做到安全、严密、牢固、铺平、铺稳、铺实。平台两边设置1.2米高护身栏杆，栏杆脚有200mm高脚手板作为防护层，平台有空隙的地方每隔三层设水平安全网一度。

　　卸料平台采用φ48型钢管（壁厚3.0mm）进行搭设。必须严格按照脚手架、顶架工程操作规程、规范进行作业。

　　应在硬化后的外地面上垫设200×200×50mm木垫作为支顶基础，并在离地面200mm高的位置上纵、横用扣锁φ48型钢管（壁厚3.0mm）作扫地杆。

　　在施工中加强检查和监督，支顶搭设完工后必须经有关人员检查验收合格后，方可投入使用。

　　本方案结合施工技术交底一起使用，如与实际情况有冲突，则根据现场施工管理人员要求进行调整。

　　卸料平台与物料提升架同时拆除，在拆除顶架前要应全面检查架体，严格执行顶架拆除工艺，按搭设的反顺序进行，作业工人必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，拆除的材料不能丢下，应由作业工人人工传递下来，并按要求归堆放置。

　　顶架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，搭拆作业工人必须戴安全帽。

5、卸料平台的搭设方法：

　　支顶、大横杆、小模杆，全部采用φ48型钢管壁厚3.0㎜铁扣件连接方法施工。卸料平台整个与物料提升架连接。与在建楼面同步施工，每层同楼面刚性连接。

双排脚手架搭设高度为78.5m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为0.8m，立杆的纵距为1.8m，大小横杆的步距为1.5m；

内排架距离墙长度为0.10m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3m，水平间距3.6m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:卸料平台；

本工程地处广东电白，基本风压0.7kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架卸料平台计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1495；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；

脚手板铺设总层数:25；

地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

6.1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.093=0.152kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.152×1.82+0.10×0.747×1.82=0.281kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.281×106,0.332×106)/4490=73.942N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=73.942N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.093=0.127kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；

ν=0.677×0.127×18004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×18004/(100×2.06×105×107800)=2.901mm；

大横杆的最大挠度2.901mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.8=0.06kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.8/(2+1)=0.168kN；

活荷载标准值：Q=2×0.8×1.8/(2+1)=0.960kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.06+0.168)+1.4×0.96=1.618kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.618×0.8/3=0.431kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.435kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.435×106/4490=96.779N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=96.779N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.06+0.168+0.96=1.188kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.972=0.98mm；

小横杆的最大挠度为0.98mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

8、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.8×2/2=0.06kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.8×1.8/2=0.252kN；

活荷载标准值:Q=2×0.8×1.8/2=1.44kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.06+0.013+0.252)+1.4×1.44=2.406kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1495kN/m

NG1=[0.1495+(1.80×2/2)×0.033/1.50]×78.50=14.873kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×25×1.8×(0.8+0.1)/2=7.088kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×25×1.8/2=3.15kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.8×78.5=0.707kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=25.817kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.8×1.8×3/2=4.32kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.7kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.7×1×1.13=0.554kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×25.817+1.4×4.32=37.028kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×25.817+0.85×1.4×4.32=36.121kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.554×1.8×

1.52/10=0.267kN.m；

10、钢丝绳卸荷计算（采用品茗软件计算）:

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷6次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1次卸荷净高度为12m;

第2次卸荷净高度为12m;

第3次卸荷净高度为15m;

第4次卸荷净高度为9m;

第5次卸荷净高度为6m;

第6次卸荷净高度为4.5m;

a1=arctg[3.000/(0.800+0.100)]=73.301度

a2=arctg[3.000/0.100]=88.091度

第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1=P2=1.5×37.028×12/78.5=8.49kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1=P1/sina1=8.490/0.958=8.864kN

T2=P2/sina2=8.490/0.999=8.495kN

G1=P1/tana1=8.490/3.333=2.547kN

G2=P2/tana2=8.490/30.000=0.283kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=8.864kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取8.864kN，α=0.85，K=7，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×8.864×7.000/0.850)0.5=12.1mm。

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]

选择吊环的最小直径要为：d=（2×[Fg]/[f]/π）0.5=（2×8.864×103/50/3.142）0.5=11mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为12.1mm，必须拉紧至8.864kN，吊环直径为11mm。

第2次卸荷钢丝绳最小直径为12.1mm，必须拉紧至8.864kN，吊环直径为11mm。

第3次卸荷钢丝绳最小直径为13.5mm，必须拉紧至11.080kN，吊环直径为12mm。

第4次卸荷钢丝绳最小直径为10.5mm，必须拉紧至6.648kN，吊环直径为10mm。

第5次卸荷钢丝绳最小直径为8.5mm，必须拉紧至4.432kN，吊环直径为8mm。

第6次卸荷钢丝绳最小直径为7.4mm，必须拉紧至3.324kN，吊环直径为7mm。

11、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=37.028×20/78.5=9.434kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2.599m；

长细比Lo/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.265；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9434/(0.265×424)=83.961N/mm2；

立杆稳定性计算σ=83.961N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=36.121×20/78.5=9.203kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9202.734/(0.265×424)+266855.715/4490=141.337N/mm2；

立杆稳定性计算σ=141.337N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

12、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.554kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.372kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.372kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=100/15.9的结果查表得到φ=0.984，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=13.372

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13.372小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

13、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中DBJ51／T 033-2020 四川省既有建筑增设电梯工程技术标准(完整正版、清晰无水印).pdf，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=47.169kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=37.028×20/78.5=9.434kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

DB44／T 1083-2012 高速铁路通信fugai工程施工监理规范.pdfp=47.169≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！