施工组织设计下载简介

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某**转换层模板施工组织设计方案

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为2*.250kN/m2、1*.750kN/m2，取较小值1*.750kN/m2作为本工程计算荷载。

3）梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

DB51／T 2515-201* 钢管混凝土桥梁焊接节点疲劳技术规程.pdf倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×1*.75×0.*0=10.13kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.*×0.50×2.00×0.*0=1.2*kN/m；

q=q1+q2=10.125+1.2*0=11.3*5kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=*00.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×11.3*×*00.002=1.*2×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.*2×105/2.0*×105=0.*7*N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=0.*7*N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:

ω=0.*77×*.3*×*00.00*/(100×*500.00×5.21×10*)=0.033mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=*00.000/250=1.*00mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.033mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.*00mm，满足要求！

*）梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度*0mm，截面高度*0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=*0×*0×*0/*=**.00cm3；

I=*0×*0×*0×*0/12=25*.00cm*；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×1*.750×0.*0+1.*×2.000×0.*0)×0.*00/1=*.11kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×*.11×500.002=2.2*×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.2*×105/*.*0×10*=3.55*N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.55*N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

内楞的最大挠度计算值:

ω=0.*77×7.50×500.00*/(100×10000.00×2.5*×10*)=0.12*mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.12*mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度*0mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=*0×100×100/*=133.33cm3；

（5）外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×1*.75×0.*0+1.*×2.00×0.*0)×0.50×0.*0/1=*.55kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=*00mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×*55*.000×*00.000=3.1*×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.1*×105/1.33×105=2.3*1N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=2.3*1N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:

ω=1.1**×3.75×103×*00.003/(100×10000.00×*.*7×10*)=0.0*1mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.*00mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.0*1mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.*00mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:1*mm；

穿梁螺栓有效直径:11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1*.750×0.500×0.*00×2=7.500kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×105/1000=17.*50kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.500kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.*50kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500.00×50.00×50.00/*=2.0*×105mm3；

I=500.00×50.00×50.00×50.00/12=5.21×10*mm*；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（25.00+1.50）×0.50×1.*0×0.*0=22.*0kN/m；

q2:1.2×0.35×0.50×0.*0=0.1*kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.*×2.00×0.50×0.*0=1.2*kN/m；

q=q1+q2+q3=22.*0+0.1*+1.2*=2*.35kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×2*.3*5×0.3*72=0.327kN.m；

σ=0.327×10*/2.0*×105=1.571N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.571N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(25.0+1.50)×1.*00+0.35）×0.50=21.3*N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=3**.*7/250=1.**7mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.*77×21.375×3**.7*/(100×*500.0×5.21×10*)=0.053mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.053mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=3**.7/250=1.**7mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(a)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(25.000+1.500)×1.*00×0.500=21.200kN/m；

(b)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.500×(2×1.*00+2.200)/2.200=0.*30kN/m；

(c)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×2.200×0.500=*.*50kN；

（2）方木的承载力验算

均布荷载q=1.2×21.200+1.2×0.*30=25.*55kN/m；

集中荷载P=1.*×*.*50=*.*30kN；

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.75*kN；

N2=10.*3*kN；

N3=*.007kN；

N*=1*.*1*kN；

N5=*.30*kN；

N*=10.75*kN；

N7=3.75*kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=*.000×10.000×10.000/*=133.33cm3；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1*.*1*/0.500=33.23*kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×33.23*×0.500×0.500=0.*31kN.m；

最大应力σ=M/W=0.*31×10*/133333.3=*.232N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值*.232N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.*×33.23*×0.500=*.*71kN；

方木的截面面积矩S=0.7*5×50.00×50.00=1**2.50N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.5*7N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木的最大允许挠度[ω]=0.500×1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.17*mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.*11kN；

最大弯矩Mmax=0.*5*kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.*5*mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.*5*×10*/50*0.0=**.302N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值**.302N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

10）扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为*.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.*0，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为*.*0kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)R≤Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.*1kN；R<*.*0kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

11）立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=1.*11kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1**×*.700=1.0*7kN；

N=1.*11+1.0*7=2.*5*kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.35*m；

Lo/i=235*.200/15.*00=1**.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2*5*.272/(0.312×***.000)=1*.73*N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=1*.73*N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.1*5×1.005×(1.200+0.100×2)=1.**7m；Lo/i=1**7.2*5/15.*00=10*.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.5**；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2*5*.272/(0.5**×***.000)=10.7*5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=10.7*5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

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