施工组织设计下载简介

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1、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。

2、进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。

3、使用电动机械必须接零接地DB31／T 1146.1-2019标准下载，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。

4、工地现场严禁吸烟，严禁酒后上班。

5、门式架水平杆、交叉斜撑、剪刀撑与门式架确保有足够的连接刚度。

6、门式架各立柱点应在同一直线上，上下门架接驳须采用连接棒连接，立柱安装应垂直。

7、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，水平杆端头有混凝土墙、柱的应与混凝土墙、柱顶紧，以传递浇筑混凝土时产生的水平力。

8、柱边门式架与柱距离不大于200mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。

9、拆除模板、脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止非作业人员入内。拆除应按顺序由上而下，不准上下同时作业，按搭设的反程序进行拆除。

10、水平杆、交叉斜撑、剪刀撑，应与门式架同步拆除，不得提前拆除。

11、拆下的门式架、模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投抛。

12、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。

13、输送至地面的所有模板、枋木、脚手架、钢管等物体，应按类堆放整理。

14、高空临边有足够的安全防护栏。

十一、安全应急救援预案

1、安全事故应急救援架构

小组成员：刘凤阳、蔡文明、彭永刚

急救中心：120 火警中心：119报警中心：110

2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。

3、发生高处坠落事故应急救援

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。

①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。

②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。

(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

4、发生支模坍塌应急救援

(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。

(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。

(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。

(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。

①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。

②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。

③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。

⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。

(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。

5、触电事故应急救援措施

（1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源

A、脱离电源的基本方法有：

①将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。

②用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。

③必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。

④救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。

⑤如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。

⑥如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。

B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：

①未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。

②严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。

③在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。

④当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。

⑤夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。

（2）立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。

（3）按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。

（4）触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。

（5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。

（6）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：

①通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。

②口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。

③胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每公钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。

未有详述之处参照该工程专题应急救援预案。

300×800梁模板支撑计算书

结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值

①底模自重0.5kN/m2×(0.30+1.36)×1.2=1.00kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.80×1.2=6.91kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.80×1.2=0.43kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m

梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.18kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=8.34kN/m

第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300.00×18.002/6=16200mm3；I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；

σ=M/W=38556/16200=2.38N/mm2

梁底模抗弯强度σ=2.38N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×9.18×0.20×1000=1113N=1.11kN

τ=3V/（2bh）=3×1113/(2×300×18)=0.31N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=8.34kN/m；挠度系数Kυ=0.644；

υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×8.34×2004/(100×9000.00×145800)=0.07mm

[υ]=200/400=0.50mm

梁底模挠度υ=0.07mm＜[υ]=0.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25；

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=9.18×0.20/0.30=6.12kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.50)+1.4×2.50=7.70kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.45×0.20×7.70=0.69kN

Mmax=Mq＋Mp=(0.48+0.31)×106=793800N.mm=0.79kN.m

σ=M/W=793800/85333=9.30N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=9.30N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V=0.5×q×梁宽＋P=(0.5×6.12×0.30+0.69)×1000=1611N=1.61kN

τ=3V/（2bh）=3×1611/(2×80×80)=0.38N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.38N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=8.34×0.20/0.30=5.6N/mm

=2882304000000×8/11796480000000=1.90mm

=449064000000×2/737280000000=1.48mm

最大挠度υmax=υq＋υp=1.90+1.48=3.38mm

[υ]=1200/250=4.8mm

第一层龙骨挠度υ=3.38mm＜[υ]=4.8mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数二跨；第二层龙骨采用单木枋:b=80mm,h=80mm。W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=(0.5×6.12×0.30+0.69)×1000=1611N，

σ=M/W=816294/85333=9.57N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=9.57N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=2.788

V=KVP=2.788×1611.00/1000=4.49kN

τ=3V/(2bh)=3×4.49×1000/(2×80×80)=1.05N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=1.05N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板传=(0.5×5.56×0.30+0.69)×1000=1527N，

挠度系数Kυ=2.290

υ=KυP’L3/（100EI）=2.290×1527×9003/(100×9000.00×3413333)=0.83mm

[υ]=L/400=900/400=2.25mm

第二层龙骨挠度υ=0.83mm＜[υ]=2.25mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

传至每个门式钢管脚手架立柱的力的系数=5.576

传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=5.576×1.61=8.98kN

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=8.98+0.76=9.74kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304÷1.9=0.160kN/m

每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m

门式钢管脚手架和水平拉杆重量

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.55+9.74=10.39kN

每个门式钢管脚手架立柱的承载力(kN)=40.16÷2=20.08kN

门架承载力10.39kN＜20.08kN,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板，楼板厚=120mm，上部荷载为：

F=10.39+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0384]×1.2=10.67kN

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=((0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105)/1000=33.05kN

门架支承面受冲切承载力33.05kN＞10.67kN,满足要求。

F1=0.22r×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×25.00×4.00×1.20×1.15×2.500.5=48.00kN/m2

(r=25.0β1=1.20β2=1.15V=2.5T=24.0℃)

F2=rH=25×梁高=25×0.80=20.00kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=20.000kN/m2

有效压头高度=F/r=0.80m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

3）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=400mm,计算跨数五跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=680×182/6=36720mm3；I=bh3/12=680×183/12=330480mm4。

σ=M/W=402125/36720=10.95N/mm2

侧模抗弯强度σ=10.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×24×0.40=5.80kN

τ=3V/（2bh）=3×5.80×1000/(2×18×680)=0.71N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.71N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度系数Kυ=0.644

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×16×4004/(100×9000.00×330480)=0.90mm

[υ]=400/400=1.00mm

侧模挠度υ=0.90mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算跨度680mm；跨数1跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4.

弯矩系数KM=0.125

均布荷载q=35.20×0.40=14N/mm

M=KM.qL2=0.125×14×6802=813824N.mm=0.81kN.m

σ=M/W=813824/85333=9.54N/mm2

侧肋抗弯强度σ=9.54N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.500

V=KVqDB61／T 1118-2017标准下载，L=0.500×14×0.68=4.79kN

τ=3V/（2bh）=3×4.79×1000/(2×80×80)=1.12N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.12N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.302

均布荷载q，=24.00×0.40=10N/mm

挠度υ=Kυq标粉喷桩施工方案，L4/100EI=1.302×10×6804/3072000000000=0.87mm

[υ]=680/400=1.70mm

侧肋挠度υ=0.87mm＜[υ]=1.70mm,满足要求。