施工组织设计下载简介

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岱山新城01地块1#楼～9#楼、地下车库、商业用房等建安模板支撑专项施工方案

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.4×22.93×0.9=9.9kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m；

25锅炉烘煮炉及吹管等施工方案q=q1+q2=9.904+1.008=10.912kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=250mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.912×2502=6.82×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.82×104/2.16×104=3.157N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.157N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.17×2504/(100×9500×1.94×105)=0.131mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.131mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×1002×1/6=83.33cm3；

I=50×1003×1/12=416.67cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×22.926×0.9+1.4×2×0.9)×0.25=6.82kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=400mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×6.82×400.002=1.09×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×6.82×0.4=3.001kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.09×105/8.33×104=1.309N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=15N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.309N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.73×4004/(100×10000×8.33×106)=0.012mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=400/250=1.6mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.012mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.6mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.001kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0；

外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；

外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞弯矩图(kN.m)

（1）.外楞抗弯强度验算

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.6kN.m

外楞最大计算跨度:l=250mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=6.00×105/8.98×103=66.833N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=66.833N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.347mm

外楞的最大容许挠度值:[ω]=250/400=0.625mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.347mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.625mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:14mm；

穿梁螺栓有效直径:11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=22.926×0.4×0.325=2.98kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.98kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=800×18×18/6=4.32×104mm3；

I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.10×0.90=24.24kN/m；

q2:1.2×0.50×0.80×0.90=0.43kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q=q1+q2+q3=24.24+0.43+2.02=26.68kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×26.683×0.22=0.107kN.m；

σ=0.107×106/4.32×104=2.471N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.471N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×1.100+0.50）×0.80=22.84KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×22.84×2004/(100×9500×3.89×105)=0.067mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.067mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×1.1×0.2=5.61kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.5×0.2×(2×1.1+0.6)/0.6=0.467kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；

静荷载设计值q=1.2×5.61+1.2×0.467=7.292kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.9=1.26kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=7.292+1.26=8.552kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×8.552×0.8×0.8=0.547kN.m；

最大应力σ=M/W=0.547×106/83333.3=6.568N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值6.568N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×8.552×0.8=4.105kN；

方木受剪应力计算值τ=3×4104.96/(2×50×100)=1.231N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.231N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=5.610+0.467=6.077kN/m；

方木最大挠度计算值ω=0.677×6.077×8004/(100×10000×416.667×104)=0.404mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.404mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×1.100=28.050kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.500kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(28.050+0.500)+1.4×4.500=40.560kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.058kN，中间支座最大反力Rmax=9.223；

最大弯矩Mmax=0.317kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.259mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.317×106/4490=70.698N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值70.698N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.223kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=1.058kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.4=0.372kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=1.058+0.372+0.336+5.998=7.764ken；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7763.529/(0.209×424)=87.609N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=87.609N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=9.223kN；

N=9.223+0.372=9.425kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9424.616/(0.209×424)=106.353N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=106.353N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2某办公楼幕墙施工施工组织设计方案.doc，满足要求！

电梯井筒内模采用组合铰接形模板。以铰链式角模作连接，各面墙体配以钢框胶合板大模板。

每块模板四周用4根螺栓相互固定，在模板背面用50×100的方钢管横龙骨连接，在横龙骨外侧，再用同样规格的。

竖向方钢管龙骨连接。模板的两边与角模连接形成整体，四角采用铰链式角模，具有进行支模和拆模的功能。每角安设2个脱模器与大模板通过连接支架固定。

（7）楼梯采用胶合板模板车间办公楼内外墙刷乳胶漆工程施工方案，ø48钢管排架支模法施工。

（8）砼墙板上的门窗洞口采用40mm厚刨光木框模，固定于洞口周边加焊的2Ф10门形钢筋上。

（9）模板隔离剂。为了避免模板因涂刷废机油污染钢筋，模板隔离剂均采用粉状隔离剂，现场使用时按比例加水配制成溶液，涂刷在模板上，经晾干后形成一层薄膜，起隔离作用。