施工组织设计下载简介

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石狮国宾壹号院模板专项施工方案（99页，附图丰富）

混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

GB-T-50502-2009建筑施工组织设计规范施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

D类(有密集建筑群且房屋较高市区)

模板支架顶部距地面高度(m)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

小梁最大悬挑长度l1(mm)

主梁最大悬挑长度l2(mm)

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×1=7.053kN/m

q1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.14)×1]=3.903kN/m

q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.14))×1＝3.614kN/m

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.903×0.252+0.117×3.15×0.252＝0.047kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.25]＝0.168kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.047，0.168]＝0.168kN·m

σ＝Mmax/W＝0.168×106/37500＝4.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.614×2504/(100×10000×281250)=0.034mm

ν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面惯性矩I(cm4)

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×0.25=1.817kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.25=1.03kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.03×12+0.125×0.787×12＝0.227kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×12+0.203×3.15×1，0.125×0.081×12+0.188×3.15×1]＝0.645kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.817×0.252/2，0.081×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.227，0.645，0.79]＝0.79kN·m

σ=Mmax/W=0.79×106/64000=12.344N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.03×1+0.625×0.787×1＝1.136kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×1+0.688×3.15＝2.218kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.817×0.25，0.081×0.25+3.15]＝3.17kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.136，2.218，3.17]＝3.17kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×60×80)＝0.991N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.14))×0.25＝0.954kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.954×10004/(100×9350×256×104)＝0.208mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.954×2504/(8×9350×256×104)＝0.019mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.556kN/m

q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)×0.25＝1.084kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/m

q2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.14))×0.25＝1.004kN/m

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.556×1＝1.945kN

按悬臂梁，R1＝1.556×0.25＝0.389kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.945kN;

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×1＝1.254kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.004×0.25＝0.251kN

R'＝max[R'max，R'1]＝1.254kN;

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.632×106/7790=81.147N/mm2≤[f]=205N/mm2

跨中νmax=0.424mm≤[ν]=1000/250=4mm

悬挑段νmax＝0.024mm≤[ν]=2×250/250=2mm

支座反力依次为R1=6.662kN，R2=7.926kN，R3=7.926kN，R4=6.662kN

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.926kN≤[N]＝30kN

立柱顶部步距hd(mm)

立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立柱计算长度系数μ1

非顶部立柱计算长度系数μ2

钢管计算截面类型(mm)

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

支架自重标准值q(kN/m)

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm

λ=max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×0.25=1.519kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝6.504kN，R2＝7.738kN，R3＝7.738kN，R4＝6.504kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294

查表得，φ＝0.197

N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[6.504，7.738，7.738，6.504]=7.738kN

f＝N1/(ΦA)＝7738/(0.197×424)＝92.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.128×1×1.82/10＝0.052kN·m

N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[6.504,7.738,7.738,6.504]+0.052/1=7.79kN

f＝N1w/(φA)+Mw/W＝7790/(0.197×424)+0.052×106/4490＝104.843N/mm2≤[f]＝205N/mm2

l0=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mm

λ=l0/i=3648.645/15.9=229.475

查表得，φ1=0.139

DB34／T 1930-2013标准下载N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.504,7.738,7.738,6.504]+1×1.2×0.15×5.8=8.782kN

f=N/(φ1A)＝8.782×103/(0.139×424)=149.009N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.128×1×1.82/10＝0.052kN·m

Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[6.504,7.738,7.738,6.504]+1×1.2×0.15×5.8+0.052/1=8.834kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.834×103/(0.139×424)+0.052×106/4490=161.472N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=5.8/4.3=1.349≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算！

NB／T 47007-2018标准下载附图1、地下室施工平面图

附图2、上部施工平面图