施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
框架-核心筒结构高大模板工程专项施工方案（65页，附图丰富）主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.463×106/4490＝103.1N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
Vmax＝4.924kN
DB22／T 2880-2018 建筑消防设施维护保养规程τmax＝2Vmax/A=2×4.924×1000/424＝23.23N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
R＝max[R1,R3]＝0.38kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.38kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
立杆顶部步距hd(mm)
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
顶部立杆计算长度系数μ1
非顶部立杆计算长度系数μ2
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210，长细比满足要求！
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm
λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188
f＝N/(φA)＝12.13×103/(0.19×424)＝152.14N/mm2≤[f]＝205N/mm2
非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mm
λ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188
f＝N/(φA)＝12.13×103/(0.19×424)＝152.14N/mm2≤[f]＝205N/mm2
可调托座承载力容许值[N](kN)
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.13kN≤[N]＝30kN，满足要求！
新浇混凝土梁计算跨度(m)
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
新浇混凝土结构层高(m)
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
模板支拆环境不考虑风荷载
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
梁两侧立柱间距lb(mm)
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝54.56kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.79kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m
σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×43.45×1004/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×52.79×0.1+0.446×1.76×0.1＝2.15kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×52.79×0.1+1.223×1.76×0.1＝6.25kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×52.79×0.1+1.142×1.76×0.1＝5.1kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×43.45×0.1＝1.71kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×43.45×0.1＝4.97kNR3'=0.928q2l=0.928×43.45×0.1＝4.03kN
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.27×0.92，0.5×6.27×0.252]＝0.54kN·m
σ＝Mmax/W＝0.54×106/40830＝13.32N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.27×0.9，6.27×0.25]＝3.428kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.428×1000/(2×50×70)＝1.47N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.99×9004/(100×9350×1429200)＝1.55mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.99×2504/(8×9350×1429200)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.27×0.9，0.393×6.27×0.9+6.27×0.25]＝6.45kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝4.35kN，R2＝R5＝6.45kN，R3＝R4＝5.27kN
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.99×0.9，0.393×4.99×0.9+4.99×0.25]＝5.13kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝3.89kN，R'2＝R'5＝5.13kN，R'3＝R'4＝4.17kN
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.613×106/4490＝136.58N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝9.912kN
τmax＝2Vmax/A=2×9.912×1000/424＝46.75N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
νmax＝0.38mm≤[ν]＝l/400＝441.67/400＝1.1mm
R＝max[R1,R4]＝1.53kN≤8kN
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.89kN≤8kN
立杆顶部步距hd(mm)
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
顶部立杆计算长度系数μ1
非顶部立杆计算长度系数μ2
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm
λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263信阳人工湿地-施工组织设计，查表得，φ1＝0.188
f＝N/(φA)＝15.97×103/(0.19×424)＝200.34N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mm
λ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188
f＝N/(φA)＝15.97×103/(0.19×424)＝200.34N/mm2≤[f]＝205N/mm2。满足要求！
可调托座承载力容许值[N](kN)
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2DB63／T 1933-2021标准下载，R3]×1＝15.97kN≤[N]＝30kN。