施工组织设计下载简介
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世贸路社会停车场及华茂国际广场高大模板专项施工方案专家论证顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm
λ=max[l01苏州工业园区星塘街南延（普惠路-吴淞江）项目高压旋喷桩水泥搅拌桩专项施工方案12.06.doc，l0]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.3=1.642kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝3.201kN，R2＝3.457kN，R3＝3.679kN，R4＝2.643kN
l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm
λ1=l01/i=3204.848/15.9=201.563
查表得，φ＝0.179
N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.201，3.457，3.679，2.643]/0.6=6.131kN
f＝N1/(ΦA)＝6131/(0.179×424)＝80.782N/mm2≤[f]＝205N/mm2
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×0.9×1.82/10＝0.028kN·m
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[3.201,3.457,3.679,2.643]/0.6+0.028/0.9=6.162kN
f＝N1w/(φA)+Mw/W＝6162/(0.179×424)+0.028×106/4490＝87.426N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l0=kμ2h=1.217×1.755×1800=3844.503mm
λ=l0/i=3844.503/15.9=241.793
查表得，φ1=0.126
N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.201,3.457,3.679,2.643]/0.6+1×1.2×0.15×14.23=8.692kN
f=N/(φ1A)＝8.692×103/(0.126×424)=162.698N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×0.9×1.82/10＝0.028kN·m
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.201,3.457,3.679,2.643]/0.6+1×1.2×0.15×14.23+0.028/0.9=8.723kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.723×103/(0.126×424)+0.028×106/4490=169.515N/mm2≤[σ]=205N/mm2
H/B=14.23/5=2.846≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
F1=N=8.723kN
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
混凝土轴心抗拉强度设计值
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=8.723kN
2、局部受压承载力计算
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
混凝土局部受压时的强度提高系数
βl=(Ab/Al)1/2
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=8.723kN
7.7、14.23m高、700mm*800mm柱模板计算书
新浇混凝土柱长边边长(mm)
新浇混凝土柱的计算高度(mm)
新浇混凝土柱短边边长(mm)
混凝土重力密度γc(kN/m3)
新浇混凝土初凝时间t0(h)
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
混凝土浇筑速度V(m/h)
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.423}＝min{29.868，34.152}＝29.868kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.423]＝min[29.87，34.15]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×29.87＝14.517kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.706kN/m
σ＝Mmax/W＝0.066×106/(1/6×400×152)＝4.37N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.87＝11.948kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×11.948×2004/(100×8925×(1/12×400×153))＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
小梁截面惯性矩I(cm4)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
最低处柱箍离楼面距离(mm)
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.128kN·m
σ＝Mmax/W＝0.128×106/83.33×103＝1.537N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝1.825kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.825×1000/(2×50×100)＝0.547N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974kN/m
ν＝0.029mm≤[ν]＝1.5mm
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
柱箍截面惯性矩I(cm4)
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)
柱箍弹性模量E(N/mm2)
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
Rmax＝3.444kN
P=Rmax/2=1.722kN
R’max＝2.703kN
P’=R’max/2=1.352kN
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.099kN·m，N1＝3.158kN
Rmax＝3.014kN
P=Rmax/2=1.507kN
R’max＝2.365kN
P’=R’max/2=1.183kN
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.115kN·m，N2＝3.291kN
M/Wn＝0.115×106/(4.49×103)＝25.696N/mm2≤[f]＝205N/mm2
研究院办公楼施组施工组织设计方案长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.018mm≤[ν]＝l/400＝0.897mm
ν2＝0.018mm≤[ν]＝l/400＝0.897mm
轴向拉力设计值Ntb(kN)
某某装修工程施工组织设计N＝3.291×2=6.583kN≤Ntb＝17.8kN
N＝3.291×2=6.583kN≤26kN