施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
恒隆广场大连项目剪力墙结构高支模施工方案双钢管Φ48×3.2，间距500mm
穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm×300mm
采薇雅苑（三四期）工程土方开挖施工组织设计方案(预审后).docx第一章新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:
=0.22×24×4.45×1.2×1.2×1.22=41.28kN/m2
F=γcH=24×1.2=28.80kN/m2
混凝土的入模温度，经现场测试，为30℃；
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.80kN/m2。
第二章梁侧模板面板验算
底模面板采用木胶合板，宽度800mm，厚度为18mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。面板的截面抵抗矩W=800×18×18/6=43200mm3；
截面惯性矩I=800×18×18×18/12=388800mm4；
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.30m。
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G2k=28.80kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
q1=0.9×[1.2×28.80+1.4×4]×0.5=18.072KN/m
q1=0.9×[1.35×28.80+1.4×0.7×4]×0.5=19.260KN/m
根据以上两者比较应取q1=19.260KN/m作为设计依据。
施工荷载为均布线荷载：
面板抗弯强度设计值f=13N/mm2；
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算
q=1×28.80=28.80KN/m；
面板最大容许挠度值:300/250=1.2mm；
面板弹性模量:E=9000N/mm2；
第三章梁侧模板次楞验算
次楞采用方木，宽度:45mm，高度:90mm，间距：0.3m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分
截面抵抗矩W=45×90×90/6=60750mm3；
截面惯性矩I=45×90×90×90/12=2733750mm4；
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主
楞间距，L=0.5m。
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.80kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
q1=0.9×[1.2×28.80+1.4×4]×0.3=10.843KN/m
q2=0.9×[1.35×28.80+1.4×0.7×4]×0.3=11.556KN/m
根据以上两者比较应取q=11.556KN/m作为设计依据。
次楞抗弯强度设计值[f]＝13N/mm2。
木材抗剪强度设计值fv=1.5×1.2=1.8N/mm2；
次楞抗剪强度满足要求!
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算
q=28.80×0.3=8.64KN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
次楞弹性模量:E=8000N/mm2；
第四章梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管Φ48×3.2，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=9.464mm3；
截面惯性矩I=22.714mm4；
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=6.356kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其
计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.3m。
主楞弯矩图（KN.M）
最大弯矩Mmax=0.330kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集
主楞最大容许挠度值：300/250=1.2mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0.0376mm<1.2mm。
a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；
Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或
倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：
N=0.50×0.30×38.152=5.723kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值：
——对拉螺栓净截面面积
——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值
=12.92kN>N=5.723kN。
第六章梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为18mm。取梁底横向水平杆间距1.2m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=120×1.8×1.8/6=64.8cm3；
截面惯性矩I=120×1.8×1.8×1.8/12=58.3cm4；
1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.334m。
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×(24×1.2+1.5×1.2+0.3)+1.4×2]×1.2=43.07kN/m
q1=0.9×[1.35×(24×1.2+1.5×1.2+0.3)+1.4×0.7×2]×1.2=47.17kN/m
根据以上两者比较应取q1=47.17kN/m作为设计依据。
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=6.226N;N2=17.123kN;N3=17.123kN;N4=6.226kN;
最大弯矩Mmax=0.510kN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=13×1.2=15.6N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算
q=1×（24×1.2＋1.5×1.2＋0.3）×1.2=37.08kN/m；
面板弹性模量:E=4500N/mm2；
经计算，最大变形Vmax=1.17mm
梁底模板的最大容许挠度值:333/250=1.332mm；
最大变形Vmax=1.17mm<1.332mm
第七章梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用双木方，木方规格45mm×90mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.5×9×9/6=121.5cm3；
I=2×4.5×9×9×9/12=546.76cm4；
次楞最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1.2m。
荷载设计值q=0.9×（1.35×（24×1.2+1.5×1.2+0.3）+1.4×0.7×2）×0.333=13.089KN/m；
次楞抗弯强度设计值[f]=13×1.2=15.6N/mm2；
次楞抗弯强度满足要求！
V=0.6ql=0.6×13.09×1.2=9.425KN
木材抗剪强度设计值fv=1.8×1.2=2.16N/mm2；
次楞抗剪强度满足要求!
次楞最大容许挠度值：l/150=1200/150=8mm；
验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:
q=0.9×1.35×（24×1.2+1.5×1.2+0.3）×0.333=12.502KN/m；
次楞弹性模量:E=8000N/mm2；
第八章梁底横向水平杆验算
横向水平杆（双钢管）按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取梁底面板下次楞传递力，即P=9.425KN。
弯矩内力图（KN.m）
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=4.614kN;N2=18.961kN;N3=18.961kN;N4=4.614kN;
最大弯矩Mmax=1.11kN.m；
最大变形Vmax=0.495mm。
支撑钢管的抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；
支撑钢管的弯曲应力按下式计算：
支撑钢管的最大容许挠度值:l/150=600/150=4mm；
最大变形Vmax=0.495mm<4mm
第九章梁底纵向水平杆验算
纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。
由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。
第十一章立杆稳定性验算
因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按大连10年一遇风压值采用，=0.4kN/m2。
模板支架计算高度H=7.41m，按地面粗糙度D类有密集建筑群的城市市区。风压高度变
化系数µz=0.62。
将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项
的规定计算。模板支架的挡风系数φ=1.2×An/(la×h)=1.2×0.158/(1.2×1.5)=0.105
式中An=(la+h+0.325lah)d=0.158m2
单排架无遮拦体形系数：=1.2φ=1.2×0.105=0.126
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
风荷载标准值==0.62×1.03×0.4=0.255kN/m2
风荷载产生的弯矩标准值：
（二）立杆轴心压力设计值N计算
上部梁传递的最大荷载设计值：18.961kN
立杆承受支架自重：1.2×7.41×0.126=1.120kN
立杆轴心压力设计值N：18.961+1.120=20.081kN；
立杆的稳定性计算公式:
伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.4m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.01，L0=2.71m。
λ=Lo/i=271.00/1.59=170
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.249；
立杆稳定性满足要求!
第十二章立杆底地基承载力验算
外墙面砖的施工工艺1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=20.081kN
垫木作用长度0.4m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=0.4×0.4=0.16m2
3、地基土为半风化岩，其承载力设计值fak=1200kN/m2
立杆垫木地基土承载力折减系数mf=0.9
GB／T 51434-2021标准下载立杆底垫木的底面平均压力
计算附图1楼板满堂脚手架支设示意图
计算附图2梁模板支设示意图