施工组织设计下载简介

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项目工程落地、悬挑脚手架安全专项施工方案

单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=

0.9×140×(3.14×202/4)=39.564kN

螺栓所受剪力：Nv=V/n=4.721/4=1.18kN≤39.564kN

3)、角焊缝验算

某县中心渔港施工组织设计 σf=N/(hr×lx)=4.639×103/(10×100)=4.639N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

τf=V/(hr×lx)=4.721×103/(10×100)=4.721N/mm2≤ffw=160N/mm2

[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(4.639/1.22)2+4.7212]0.5=6.062N/mm2≤ffw=160N/mm2

正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22

承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.916kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.663kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·m

σ=Mmax/W=0.206×106/4490=45.9N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.663×15004/(100×206000×107800)=1.024mm

νmax＝1.024mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.663×1.5=1.094kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.511kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.094kN

q'=0.033kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.457×106/4490=101.759N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝1.287mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

承载能力极限状态

Rmax=1.529kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=1.511/2=0.756kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

横向水平杆：Rmax=1.529kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.143+1.5×2/2×0.033/1.8)×20=3.415kN

单内立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.119+1.5×2/2×0.033/1.8)×20=2.935kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.409kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.409kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.544kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.409+1.544+0.3=2.253kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.409kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×2)/2=1.35kN

内立杆：NQ1k=1.35kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.415+2.253)+ 0.9×1.4×1.35=8.502kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.935+0.409)+ 0.9×1.4×1.35=5.713kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.415+2.253)+1.4×1.35=8.691kN

σ=N/(φA)=8691.5/(0.188×424)=109.036N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.415+2.253)+0.9×1.4×1.35=8.502kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.203×1.5×1.82/10=0.124kN·m

σ=[N/(φA)+ Mw/W]=[8502.5/(0.188×424)+124309.08/4490]=134.351N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、脚手架架体高度验算

不组合风荷载作用

组合风荷载作用

Hs=56.699m>H=20m

九、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.203×2×1.8×2×1.5=3.069kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.069+3)×103/(0.896×424)=15.975N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.069+3=6.069kN≤0.85×12=10.2kN

承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.916kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.663kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·m

σ=Mmax/W=0.206×106/4490=45.9N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.663×15004/(100×206000×107800)=1.024mm

νmax＝1.024mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.663×1.5=1.094kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.511kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.094kN

q'=0.033kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.457×106/4490=101.759N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝1.287mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

承载能力极限状态

Rmax=1.529kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=1.511/2=0.756kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

横向水平杆：Rmax=1.529kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

双外立杆：NGS1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.143+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×12=2.449kN

双内立杆：NGS1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.119+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×12=2.161kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.353kN

双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=12/1.8×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.225kN

1/2表示脚手板2步1设

双内立杆：NGS2k1=0.225kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

1/2表示挡脚板2步1设

双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=12/1.8×1.5×0.17×1/2=0.85kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.353+1.332+0.255=1.939kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.353kN

双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.225+0.85+0.18=1.255kN

双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.225kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×2)/2=1.35kN

内立杆：NQ1k=1.35kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.903+1.939)+ 0.9×1.4×1.35=7.511kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.495+0.353)+ 0.9×1.4×1.35=5.118kN

双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.449+1.255)+ 0.9×1.4×1.35=6.145kN

双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.161+0.225)+ 0.9×1.4×1.35=4.564kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2×(2.903+1.939)+1.4×1.35)=7.7kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(2.449+1.255)+7.7=12.145kN

σ=N/(φA)=7700.3/(0.188×424)=96.602N/mm2≤[f]=205N/mm2

σ=KSNS/(φA)=0.6×12144.62/(0.188×424)=91.414N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k)=(1.2×(2.903+1.939)+0.9×1.4×1.35)=7.511kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(2.449+1.255)+7.511=11.956kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.203×1.5×1.82/10=0.124kN·m

σ=[N/(φA)+ Mw/W]=[7511.3/(0.188×424)+124309.08/4490]=121.916N/mm2≤[f]=205N/mm2

Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.163×1.5×1.82/10=0.1kN·m

σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=0.6×(11955.62/(0.188×424)+99814.68/4490)=103.329N/mm2≤[f]=205N/mm2

大连森林动物园栏杆工程施工组织设计-15DOC 八、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.203×2×1.8×2×1.5=3.069kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.069+3)×103/(0.896×424)=15.975N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

DB5323／T 95-2019标准下载 扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.069+3=6.069kN≤0.85×8=6.8kN