施工组织设计下载简介

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兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=11.427kN；

DB50／T 1014.3-2020 科技信息资源数据采集与处理规范 第3部分：科技资源信息N2=11.427kN；

木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

（3）.木方强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=11.427/0.450=25.394kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×25.394×0.450×0.450=0.514kN.m；

截面应力σ=M/W=0.514×106/133333.3=3.857N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（4）.木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.6×25.394×0.450=6.856kN；

截面抗剪强度计算值T=3×6856.380/(2×80.000×100.000)=1.286N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

（5）.木方挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

5.立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=11.427kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×6.000=0.930kN；

N=11.427+0.930=12.357kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；

Lo/i=2975.850/15.800=188.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/(0.203×489.000)=124.481N/mm2；

立杆稳定性计算σ=124.481N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；

Lo/i=2100.000/15.800=133.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/(0.381×489.000)=66.324N/mm2；

立杆稳定性计算σ=66.324N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.500+0.300×2)=2.468m；

Lo/i=2467.855/15.800=156.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.287；

钢管立杆受压强度计算值；σ=12356.820/(0.287×489.000)=88.047N/mm2；

立杆稳定性计算σ=88.047N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

6.梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（三）600*1500梁支撑计算

立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；

梁底增加承重立杆根数:2；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×1.500×0.450=16.875kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.450×(2×1.500+0.600)/0.600=0.945kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.600×0.450=1.080kN；

（2）.木方楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×16.875+1.2×0.945=21.384kN/m；

集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN；

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=7.196kN；

N2=7.196kN；

木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

（3）.木方强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=7.196/0.450=15.992kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×15.992×0.450×0.450=0.324kN.m；

截面应力σ=M/W=0.324×106/133333.3=2.429N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（4）.木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.6×15.992×0.450=4.318kN；

截面抗剪强度计算值T=3×4317.840/(2×80.000×100.000)=0.810N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

（5）.木方挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

5.立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=7.196kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×6.000=0.930kN；

N=7.196+0.930=8.126kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；

Lo/i=2975.850/15.800=188.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压强度计算值；σ=8125.920/(0.203×489.000)=81.859N/mm2；

立杆稳定性计算σ=81.859N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；

Lo/i=2100.000/15.800=133.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

钢管立杆受压强度计算值；σ=8125.920/(0.381×489.000)=43.615N/mm2；

立杆稳定性计算σ=43.615N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.500+0.300×2)=2.468m；

Lo/i=2467.855/15.800=156.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.287；

钢管立杆受压强度计算值；σ=8125.920/(0.287×489.000)=57.900N/mm2；

立杆稳定性计算σ=57.900N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

6.梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设深圳市青岛啤酒朝日有限公司33万升扩建设备施工组织方案，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况四川成灌路施工组织设计，发现下沉、松动和变形情况及时解决。