施工组织设计下载简介

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c.龙门架的搭设专业施工队搭设，经验收合格后方可使用。

d.进料口和出料口的高度为2米。

福州香格里拉大酒店机电安装施工组织设计5.2.10卸料必须符合以下要求

a各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；

b运至地面的构配件必须按要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防治锈蚀。

5.3提升架、脚手架的拆除

5.3.1拆除前必须完成以下准备工作

a全面检查脚手架、提升架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求；

b根据检查结果，补充完善施工方案中的拆除顺序，或制定拆除方案，经主管部门批准方可实施；

c拆除安全技术措施，必须由单位工程负责人逐级进行技术交底；

d清除脚手架上杂物及地面障碍物。

5.3.2拆除必须符合以下要求

a拆除顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时作业（除拔立杆时外）；

b所有连墙件及卸载装置必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分层拆除高差不得大于2步，每层设连墙件加固；

c当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件；

d当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，必须先按有关要求设置连墙件和横向支撑加固。

5.3.3架子拆除时必须在地面划出警戒线，并安排专业人员负责安全监护。

6、脚手架的检查和验收

6.1脚手架的构配件质量必须按规定要求精心检验，合格后方准使用；

6.1.1钢管的验收：钢管应有材质证书，表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面偏差要符合规定；钢管必需涂刷防锈漆，锈蚀严重的架管不得使用；钢管弯曲、变形偏差超标的不得使用。

6.1.2扣件的验收：扣件质量必需符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的相关规定；旧扣件在入场和使用前要进行质量检查，有裂缝、变形的严禁入场、使用。出现滑丝的螺栓必需全部更换；新旧扣件均应涂刷防锈漆。

6.1.3脚手板的验收：木脚手板宽度不得小于200mm，厚度不小于50mm并符合规范要求，腐朽、破损的脚手板不得使用。

6.2脚手架搭设必须按下列阶段进行质量检查，发现问题必须及时整改。

6.2.1放线后及脚手架搭设前；

6.2.2操作层上施加荷载前；

6.2.3每搭设完10m高度后；

6.2.4达到设计高度后；

6.2.5脚手架搭设质量必须达到脚手架技术规范的要求，并由项目安全、技术、生产部门验收合格后报总指相关部门和监理验收并签定合格证书，在验收合格后的架子上挂设合格标牌后，方可投入使用。未经验收合格的架子不得投入使用。

6.3使用阶段要进行的检查

6.3.1本脚手架未按照堆载材料设计，因此操作层不得堆放建筑材料；不得将模板支撑、砼泵输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

6.3.2当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时必须停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架操作必须有防滑措施，必须将积雪扫清。

6.3.3必须设专人负责对脚手架进行定期检查和维修，防止杆件发生变形和连接松动情况。

6.3.3.1在以下情况下，必须对脚手架进行检查：

在六级大风与雨后；停用超过一个月，复工前。

6.3.3.2检查维修项目：

a各主节点处主杆件的安装，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合施工方案要求；

b地基是否积水，底座是否松动、立柱是否悬空；

c脚手架立柱的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；

d安全防护措施是否符合要求。

6.3.3.3在脚手架使用期间，严禁任意拆卸下列杆件：

a主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

b连墙件、支撑、栏杆、挡脚板、卸载用支撑杆件。

c要拆除上述任一杆件均须采取安全措施，并报主管部门批准。

7、脚手架安全注意事项

7.1脚手架搭拆人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员必须定期体检，体检合格者方上岗。

7.2搭设脚手架人员必须带安全帽、安全带，穿防滑鞋；

7.3在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

7.4工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等必须按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—88）的有关规定执行。

7.5未经同意不得对搭好的架子作任何更改。

7.6拆除脚手架时，要严格拆装顺序，统一指挥，上下呼应，动作协调。地面必须设围栏和警戒标志，划出工作区，并派专人看守，禁止行人出入，严禁一切非操作人员入内。材料、工具不得乱扔。

7.7进行拆除作业时架管、扣件必需相互传递，不得直接拋掷。

8、龙门架安全注意事项

8.1在雷雨天气时，暂停使用。

8.2龙门架的进出料口、卷扬机操作棚等处，必须悬挂限吊重标志及有关安全操作规程。

8.3吊篮不得长时间悬于空中，应及时落到地面

8.4吊篮不要装长杆材料和凌乱堆放材料，以免材料坠落或长杆材料卡住井架酿成事故。

8.5吊篮内的材料必须居中放置，避免载重偏在一边。

8.6卷扬设备、轨道、钢丝绳和安全装置等应经常检查保养，发现问题及时加以解决，不得在有问题的情况下继续使用。

8.7经常检查井架的杆件是否发生变形和连接松动情况。

8.8卷扬机的操作人员必须执证上岗，操作人员不得脱岗。

8.9卷扬机单独设一电箱控制，控制室必须加锁，司机离开后电箱拉闸断电上锁，并由司机专人管理。严禁任何人乘座龙门架吊篮上下楼。作业时吊篮下严禁进人。

立杆横距b=1.05m，纵距l=1.5m，内立杆距外墙皮b1=0.4m，脚手架步距h=1.8m、0.9m，铺设脚手板2层，同时进行装修施工2层。脚手架与建筑主体结构连接点的布置：竖向间距2.7米,水平距离取最大距离7米。脚手架总高26.7m，按结构脚手架计算，根据规定均布施工荷载Qk=3.0KN/m2。脚手架为全封闭形式，主体结构为敞开形式（框架—剪力墙，位于市中心地带周围有高耸建筑物）。钢管为Φ48×3.5，特性（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》以后简称《规范》）：面积A=1.89cm2，截面抵抗矩W=5.08cm3，惯性矩I=1.58cm，回转半径I=1.58cm，fc=180N/mm2。

2.1纵、横向水平杆计算

2.1.1横向水平杆抗弯强度计算：

横向水平杆间隔为0.6米，脚手板铺在横向水平杆上，脚手板自重由横向水平杆传到纵向水平杆，再由纵向水平杆传到立杆上。

计算简图（R1、R2为支座反力）

脚手板自重标准值产生的弯距MGK

q=0.3×0.6=0.18kN

R1+R2=ql=0.18×1.4=252N

R1×1.5=ql2/2=0.18×(1.4)2/2

所以：R1=147NR2=105N

施工荷载标准值产生的弯距MQK

q=3×0.6=1.8kN

R1+R2=1.8×1.4=2520N

R1×1.5=1.8×(1.4)2/2

所以：R1=1470NR2=1050N

横向水平杆弯距设计值M

M=1.2MGK+1.4MGK=738.72KN.(《规范》15页)

横向水平杆抗弯强度计算：

σ=M/W=738.72kN/5.08cm3=145.417N/mm2<205N/mm2

2.1.2纵向水平杆抗弯强度计算

纵向水平杆承受由横向水平杆传过来的力。

横向水平杆传来的脚手板自重标准值产生的弯距MGK

P=147KNL=1.05m

MGK=PL/4=38.6KN.m

横向水平杆传来的施工荷载标准值产生的弯距MQK

P=1470KNL=1.05m

MGK=PL/4=385.8KN.m

纵向水平杆弯距设计值M

M=1.2MGK+1.4MGK=670.32KN.m

纵向水平杆抗弯强度计算：

σ=M/W=670.32KN/5.08cm3=131.95N/mm2<205N/mm2

2.2.1.1恒荷载及活荷载见2.1

2.2.1.2风荷载标准值：

脚手架采用密目玻璃纤维安全网，估测挡风面积与迎风面积比例为0.5，

μz——0.74（《建筑结构荷载规范》25页，地面粗糙选择C类由密集建筑群的城市市区）

μs——0.59（《脚手架规范》12页表4.2.4

ωo——0.3(《建筑结构荷载规范》73页)

Wk=0.7μzμsωo=0.0932KN/m

2.2.2脚手架自重对底层立杆产生的轴心压力标准值

NG1K=H×gk=28.9×0.1491KN/m=4.318KN

2.2.3构配件自重标准值产生的轴向力包括脚手板自重、档脚板自重及安全网自重产生的轴向力：

NG2K=147×4×0.001+0.11×0.18×1.8×4+0.01×1.5×28.9=1.164KN

2.2.4结构施工荷载对底层立柱产生的轴心压力标准值

NQk=1.47×4=5.88KN

2.2.6轴心受压构件的稳定系数ψ（《规范》17页可查的k、μ值）

λ=h0/i=kμh/i=1.155×1.55×1.35m/1.58cm=153

查《规范》51页附录—3得ψ=0.298

2.2.7立杆段由风荷载设计值产生的弯距Mw(《规范》17页公式)

Mw=0.85×1.4Mwk

=0.85×1.4×Wk×la×h2=0.85×1.4×0.0932×1.2×1.22=0.1917KN.m

2.2.8立杆稳定计算

2.2.8.1不考虑风荷载时：(《规范》16页公式)

N/ΨA={1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQk}KN/0.298×4.89cm2

={1.2×(4.318+1.117)+0.85×1.4×5.88}KN/0.298×4.89cm2

=92.78N/mm2

2.2.8.2考虑风荷载时，由于脚手架下部承受较大荷载，故取距地5m处计算(《规范》16页公式)

（N/ΨA）+Mw/w

=[1.8(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQk]KN/0.298×4.89cm2

+0.1917KN.m/5.08cm3

=[1.8×(4.318+1.117)+0.85×1.4×6.536]KN/0.298×4.89cm2

+0.0377N/mm2

=94.78+0.0377

=92.82N/mm2

连墙杆件采用二步三跨布置，连墙件由直角扣件及旋转扣件与墙体处固定的钢管固定，所以要进行扣件抗滑计算。《脚手架规范》19页。

3.1风荷载产生的连墙件轴力设计值Nlw

Nlw=1.4ωkAw=1.4×0.0932×2.7×4.5=1.585KN

R=Nl=Nlw+N0=1.585+5=6.585KN

所以，连墙件满足条件。

卷扬机四角下焊四块250×250×10钢板，每个钢板与大平台地面用四个φ12涨杆螺栓固定。

卷扬机与大平台地面之间连接采用250×250，厚度10mm钢板与地面相固定。钢板四角用四个φ12涨杆螺栓与地面连接，凿出平台梁钢筋，与钢板四边满焊。

=1.02×24000

涨杆螺栓抗剪强度设计值

Nvb=nvπd2/4fvb

=4×π×122×130/4

涨杆螺栓抗拉强度设计值

Ntb=nvdhftb

=4×12×10×170

　在第六层设置卸荷斜撑的吊点，吊点上部架高11.8米（7步）每三根立杆设一吊点。

脚手架自重　0.1376KN/m×4.5m=0.6192KN/m

作业面荷载：0.4509KN/m2×4.5=2.03KN

防护层：　　0.3 KN/m2×4.5×1.45=1.96KN

全面封闭防护材料自重：0.0753KN/m2×4.5=0.34KN

施工荷载：2.25×4.5=10.13KN

总荷载：0.6192KN/m＋2.03KN＋1.96KN＋0.34KN＋10KN＝15.08KN

按三个纵距布置＝3×15.08＝45.24KN

每一吊点承受的荷载:P=3/4×15.08×1.5=16.96KN

超高层项目结构抗震超限设计可行性论证报告由于斜支撑可分担一半荷载故该处吊点实际荷载为:

16.96÷2＝8.48KN

采用直径6.5mm圆钢作拉杆其抗拉强度为370Mp，满足受拉要求。

吊环采用直径22mm圆筋其抗拉强度为490Mp电力建设工程概算定额（2018版） 第一册 建筑工程.pdf，满足要求。

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