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超高层项目结构抗震超限设计可行性论证报告

长方自楼员放前承我力比

重病实关病的严医有会况

平配筋。而对于加强层下一层第29层薄弱层，地震剪力乘以增大系数1.15， 设计按中震弹性、大震不届服设计。 7）地震剪力及倾覆弯矩分析 底部楼层整向劳载及水平萄较作用下轴力、剪力及频爱弯矩见下表10.5.8。 PKPM和ETABS的结果很接近. 载方向 项目 ETABS SATWE 整向荷载 重力菊载代表放（10°KN） 23.0 23.1 剪力（10°KN) 25.9 25.9 X向风荷载 倾复弯矩(10°KN.M) 41.8 38.3 剪力（10°KN） 17.8 17.8 Y向风荷载 倾爱弯矩(10°KN.M) 28.5 26.9 剪力(10°KN) 12.4 12.5 X向地震作用 倾弯矩（10°KN.M) 16.4 15.1 剪力（10°KN） 12.6 12.9 Y向地震作用 倾弯矩（10°KN.M) 18.9 18.0

风和地囊作用楼层剪力与频发力矩比较 通过下面比较分析可以看到，X向风荷载作用下的楼层剪力和倾履力距与中震作用基本 相当T／SLEA 0061.1-2022 实验室用通风机技术规范 第1部分：玻璃钢防腐离心通风机.pdf，Y向风益载作用下的层蓝力和倾爱力钜介于小需与中需之间

累据两种软件对结构整体稳定的计算结果：结构两个主方向刚重比均大于1.4，能够通过 高规(5.4.4)的整体稳定验算的要求；但是例重比小于2.7，结将构计算中应该考患重力二阶

结格的震设计司行性证

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从表中数据可如，大囊条件下通过Pushover分析得出的总地震力，在X、Y方向均小 于大震弹性反应谱，说明结构在的大囊条件下已部分进入塑性，结构侧向刚度出现轻 微摄化，承担的拍需力有一定程度的降低

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事AR共8(重格[区f8区 B111 eBagitisu

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所有主要构件，所有工况通算，其中包括：外框型钢混凝土柱、剪力增核心简、连案、外 框器，楼面露，腰新析象，验算流程图如下

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重病实关病的产发医析的会究

11. 2. 211 型铜混微±柱为 0. 85 下表分别各分区及加强区各柱子的剪压比，所有柱子的剪压比均不大于规范要求(由于结构 平面关于轴基本对称，现取平面的半侧进行验)

13.4.2凝土墙轴压比验算 核心筒为钢筋混凝土结构，验算构件时将综合考虑各种组合工况，取最不利的静力葡载设 别为C60、C50、C40。另外，在标高±0.000~18.900核心简内外填填交接处设置型钢用 主，以提高底部墙体的延性，但造体承载力计算未考虑型铜暗柱的有利作 格十精

13.4.2凝土墙轴压比验算 核心育为钢筋混凝土结构，验算构件时将综合考虑各种组合工况，取最不利的静力葡载设 计组合和地震设计组合下的内力进行承载力验算，核心简混凝土的强度等级随高度变化分 别为C60、C50、C40。另外，在标高±0.000~18.900核心简内外增填交接处设置型钢 主，以提高底部墙体的适性，但造体承载力计算未考虑型铜暗柱的有利作用 十格！

W07 0.04 0.02 0.05 0.07 0.09 0.02 0.05 0.06 W08 0.03 0.02 0.05 0.07 0.09 0.02 0.04 0.04 W09 0.04 0.04 0.03 0.03 0.03 0.04 0.02 0.03 W10 0.04 0.05 0.03 0.03 0.04 0.06 0.02 0.04 W11 0.02 0.01 0.02 0.02 W12 0.02 0.01 0.02 0.02 WG01 (WG02) 0.06 0.05 0.04 0.04 0.03 0.08 0.04 0.02 WG03 0.07 0.08 0.07 0.06 0.05 0.05 0.03 0.03 WG04 0.08 0.09 0.09 0.08 0.05 0.05 0.05 0.03 WG05 0.09 0.11 0.10 0.09 0.06 0.06 0.05 0.04 WG07 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.02 0.03 WG09 0.05 0.04 0.02 0.03 0.04 0.11 0.08 0.02 WG10 0.03 0.03 0.01 0.02 0.02 0.01 WG11 0.03 0.03 0.01 0.02 WG12 0.08 0.14 0.09 0.06 0.02 0.09 0.08 0.07

上表给出了按上述公式验算的剪压比(V*RE/βcfekbvho)结果，可以看出，核心填满 足大震下的最小受剪截面要求（剪压比小于0.15)，可以确保结构在中震和大震下不会过 早出现斜型缝，不出现购切莅坏

果如下图，结果表明各增肢在风萄较组合下均能满足轴力和弯矩共同作用下的正载面承载 力验意更求，（注：格层号为结构格层）

增肢按“大震不届服”整算，结果表示出大部分增股均说满是大震不届服验算要求，部分 增肢在增大配箭的情况下也能满足不届服要求，增肢在大震不届服作用下验算结果如下列 图表（注：格层号为站构格员）

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外框器康压比及防如下表所

中需单性要求，部分流足中需不届服

中需单性要求，部分流足中需不届服

由子框案菜在中 故节点的抗要验算专思小装外性和中震不 围服两种情况。经比较柱C18在44层节点抗剪最不利甘肃省市政工程预算定额2018 第六册 水处理工程，其在中囊筛性工况下抗剪利用率

通过计算发现，在大震弹性不届服情况下，有一根弦杆已经发生破坏，现把该杆件两端释 改弯免，不考患该杆件在大震情况下对于结构例度的贡献，得到楼的最大层间位移角为 1/279.潜品规范小于1/100的更求

加钢简计算采用HRB335，设计强度采用300Pa