施工组织设计下载简介
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信达天御S1-18地块模板施工方案策划交底书最大弯矩M=0.053kN.m
最大变形V=0.136mm
经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.053×1000×1000/16875=3.141N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]西安咸阳国际机场高速公路施工组织设计方案，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1422.0/(2×450.000×15.000)=0.316N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.136mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、梁底支撑龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=2.816/0.450=6.258kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.26×0.45×0.45=0.127kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×6.258=1.690kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×6.258=3.097kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=60.75cm3；
截面惯性矩I=273.38cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.127×106/60750.0=2.09N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1689.53/(2×45.00×90.00)=0.626N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=4.649kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.649×450.04/(100×9000.00×2733750.0)=0.052mm
龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.064kN.m
最大变形vmax=0.023mm
最大支座力Qmax=3.280kN
抗弯计算强度f=M/W=0.064×106/4121.4=15.44N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.517kN.m
最大变形vmax=1.031mm
最大支座力Qmax=7.053kN
抗弯计算强度f=M/W=0.517×106/4121.4=125.36N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.05kN
选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=7.053kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.141×4.400=0.755kN
N=7.053+0.755=7.808kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h——最大步距，h=1.80m；
l0——计算长度，取1.800+2×0.200=2.200m；
λ——长细比，为2200/16.0=137<150长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；
经计算得到σ=7808/(0.363×384)=56.046N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.127=0.032kN/m2
h——立杆的步距，1.80m；
la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.900×1.800×1.800/10=0.010kN.m；
Nw=7.053+0.9×1.2×0.621+0.9×0.9×1.4×0.010/0.900=7.821kN
经计算得到σ=7821/(0.363×384)+10000/4121=58.688N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
（5）300×1750梁
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.8m，
梁截面B×D=300mm×1750mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.80m，
梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用45.×90.mm木方。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距0.90m。
梁底按照均匀布置承重杆4根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.75+0.20)+1.40×2.00=56.590kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.75+0.7×1.40×2.00=62.204kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为φ48×2.7，
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.500×1.750×0.450=20.081kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.200×0.450×(2×1.750+0.300)/0.300=1.140kN/m
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.300×0.450=0.270kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×20.081+1.35×1.140)=25.784kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.270=0.238kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=16.88cm3；
截面惯性矩I=12.66cm4；
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到从左到右各支座力分别为
最大弯矩M=0.027kN.m
最大变形V=0.019mm
经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.027×1000×1000/16875=1.600N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1564.0/(2×450.000×15.000)=0.348N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.019mm
面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!
二、梁底支撑龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=2.973/0.450=6.607kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.61×0.45×0.45=0.134kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×6.607=1.784kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×6.607=3.270kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=60.75cm3；
截面惯性矩I=273.38cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.134×106/60750.0=2.20N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1783.89/(2×45.00×90.00)=0.661N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=5.187kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.187×450.04/(100×9000.00×2733750.0)=0.059mm
龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取次龙骨支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.048kN.m
最大变形vmax=0.018mm
最大支座力Qmax=3.854kN
抗弯计算强度f=M/W=0.048×106/4121.4=11.74N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.607kN.m
最大变形vmax=1.272mm
最大支座力Qmax=8.287kN
抗弯计算强度f=M/W=0.607×106/4121.4=147.29N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.29kN
选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=8.287kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.141×3.750=0.643kN
N=8.287+0.643=8.930kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h——最大步距，h=1.80m；
l0——计算长度，取1.800+2×0.200=2.200m；
λ——长细比，为2200/16.0=137<150长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；
经计算得到σ=8930/(0.363×384)=64.100N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.127=0.032kN/m2
h——立杆的步距JGJ@T53-2011《房屋渗漏修缮技术规程》.pdf，1.80m；
la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.900×1.800×1.800/10=0.010kN.m；
Nw=8.287+0.9×1.2×0.530+0.9×0.9×1.4×0.010/0.900=8.943kN
经计算得到σ=8943/(0.363×384)+10000/4121=66.742N/mm2；
一级公路建设工程施工组织设计的文字说明考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
模板支撑架计算满足要求！