施工组织设计下载简介
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高层住宅楼型钢悬挑脚手架专项施工方案主梁截面惯性矩Ix(cm4)
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
主梁自重标准值gk(kN/m)
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
开关、插座安装工程施工工艺技术交底主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2)
q'=gk=0.241=0.24kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=6.5/1=6.5kN
第2排：F'2=F2'/nz=6.5/1=6.5kN
第3排：F'3=F3'/nz=6.5/1=6.5kN
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m
第1排：F1=F1/nz=13.09/1=13.09kN
第2排：F2=F2/nz=13.09/1=13.09kN
第3排：F3=F3/nz=13.09/1=13.09kN
σmax=Mmax/W=2.44×106/185000=13.16N/mm2≤[f]=215N/mm2
τmax=12.86N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.01mm≤[ν]=2×lx/400=2×2300/400=11.5mm
R1=11.69kN,R2=12.5kN,R3=15.75kN
上拉杆截面积A(cm2)
上拉杆截面惯性矩I(cm4)
上拉杆截面抵抗矩W(cm3)
上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)
上拉杆弹性模量E(N/mm2)
对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)
角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)
α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1300)=65.85°
α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2100)=54.09°
RS1=nzR2=1×12.5=12.5kN
RS2=nzR3=1×15.75=15.75kN
NSZ1=RS1/tanα1=12.5/tan65.85°=5.6kN
NSZ2=RS2/tanα2=15.75/tan54.09°=11.4kN
NS1=RS1/sinα1=12.5/sin65.85°=13.7kN
NS2=RS2/sinα2=15.75/sin54.09°=19.44kN
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=19.44kN
轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=19.44×103/314.2=61.87N/mm2≤f=205N/mm2
σf=NS/(he×lw)=19.44×103/(15×120)=10.8N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
σ=NS/(lwt)=19.44×103/A=19.44×103/314.2=61.87N/mm2≤ftw=185N/mm2
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N=[(NSZ1+NSZ2)]/nz=[(5.6+11.4)]/1=17.01kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.44×106/(1.05×185×103)+17.01×103/3060=18.1N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
σ=Mmax/(φbWx)=2.44×106/(0.97×185×103)=13.58N/mm2≤[f]=215N/mm2
拉杆以Φ20圆钢计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：
算得钢拉杆的最大拉力为N=38.09KN钢拉杆现场钢拉杆用20圆钢制作，截面为314mm2
38.09×103/314.20=121.23N/mm2≤f=205N/mm2，满足要求。拉杆中间连接用3Ø14（截面面积为462mm2）连接，花篮螺母外径不小于50mm，Ø14与螺母的焊接长度不小于50mm。
（七）、钢拉杆的焊缝计算：
钢拉杆采用焊接方式与钢板连接（包括上部连接钢板和下部连接钢板）
对接焊缝强度计算公式如下：
为角焊缝的抗拉、抗压、抗剪强度，手工焊取120N/mm2
t为焊缝厚度，取6mm
=38.09*10/6*120=52.9mm.实际施工钢拉杆与连接板的搭结长度不小于100mm，则满焊焊缝长度不小于200mm，满足要求。
（八）、水平钢梁与连接板的焊缝计算：
角焊缝在正应力下的计算公式：N=36.03KN
角焊缝在剪应力作用下的计算公式：N=22.14KN
现场制作焊缝长度不小于200mm，所以满足要求。
（九）、工字钢与结构相连的螺栓强度验算：
穿墙螺栓采用两个M20大六角C级普通螺栓，按受剪验算：
＝=43.982KN
为Q235螺栓抗剪强度，取140N/mm2
n＝N/＝21.94/43.982=0.5个，按构造要求取两个，满足要求。
（十）、钢拉杆与工字钢连接钢板处的螺栓验算：
考虑采用M20大六角C级普通螺栓
由前面计算可知，悬挑长度为2.33米时，钢拉杆所受最大轴力=38.09KN
一个M20大六角C级普通螺栓的受剪承载力设计值可按下式计算：
＝＝2×43.982KN＞38.09KN，满足要求。
（十一）、钢拉杆与结构连接处螺栓验算
考虑采用两个M20大六角C级普通螺栓
2＝2=2×28.149KN=56.298KN＞22.14KN
＝=(3.1416×142/4)×170=26.169KN
/=15.57/26.169=0.59个，按构造要求，用2个
6.7.2、搁置主梁计算：
梁/楼板混凝土强度等级
主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)
主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)
距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁截面积A(cm2)
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
主梁自重标准值gk(kN/m)
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2)
q'=gk=0.241=0.24kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=6.5/1=6.5kN
第2排：F'2=F2'/nz=6.5/1=6.5kN
第3排：F'3=F3'/nz=6.5/1=6.5kN
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m
第1排：F1=F1/nz=13.09/1=13.09kN
第2排：F2=F2/nz=13.09/1=13.09kN
第3排：F3=F3/nz=13.09/1=13.09kN
σmax=Mmax/W=2.02×106/185000=10.93N/mm2≤[f]=215N/mm2
τmax=10.4N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.01mm≤[ν]=l/250=2200/250=8.8mm
R1=10.63kN,R2=9.32kN,R3=9.32kN,R4=10.63kN
上拉杆截面积A(cm2)
上拉杆截面惯性矩I(cm4)
上拉杆截面抵抗矩W(cm3)
上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)
上拉杆弹性模量E(N/mm2)
对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)
角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)
α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1000)=70.97°
α2=arctanL1/L2=arctan(2900/1000)=70.97°
RS1=nzR2=1×9.32=9.32kN
RS2=nzR3=1×9.32=9.32kN
NSZ1=RS1/tanα1=9.32/tan70.97°=3.21kN
NSZ2=RS2/tanα2=9.32/tan70.97°=3.21kN
NS1=RS1/sinα1=9.32/sin70.97°=9.86kN
NS2=RS2/sinα2=9.32/sin70.97°=9.86kN
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=9.86kN
轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=9.86×103/314.2=31.39N/mm2≤f=205N/mm2
σf=NS/(he×lw)=9.86×103/(15×120)=5.48N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2
路基高填方路堤专项施工方案正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
σ=NS/(lwt)=9.86×103/A=9.86×103/314.2=31.39N/mm2≤ftw=185N/mm2
五、主梁整体稳定性验算
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.02×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=10.41N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
火力发电工程建设预算编制与计算规定（2018年版）.pdfσ=Mmax/(φbWx)=2.02×106/(0.97×185×103)=11.28N/mm2≤[f]=215N/mm2
6.8、15、16、17号楼悬挑脚手架方案通用钢构件大样图