施工组织设计下载简介

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高层住宅总承包工程铝合金模板专项施工方案（80页）

（1)、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。

（2)、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。

（3)、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。

（4)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人合肥六环路投标施工组织设计方案，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。

遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

（5)、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。

（6)、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

（1)、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。

（2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。

遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

（3)、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。

（4)、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

（5)、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。

（6)、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。

（7)、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。

①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。

a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

（2)、发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。

（3)、分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。

（4)、当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。

（5)、项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。

（6)、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。

（7)、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。

（8)、当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。

（1)、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。

（2)、隔离电源方法：

②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；

③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。

①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）

A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。

B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。

C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。

D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。

②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）

A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。

B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。

D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。

③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。

④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。

（1)、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。

（2)、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。

（3)、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。

①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。

②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。

14.7 项目至医院、派出所、消防大队路线图

10、关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文

15.2 铝合金模板体系简介

15.2.1 标准模板单元体系

15.2.2 楼面处铝合金模板固定体系

15.2.3、墙、柱处铝合金模板固定体系

对拉螺杆为T16高强螺杆，背楞上下间距从下往上200mm、750mm、800、800mm，对拉螺杆最大间距900mm。

15.3 铝合金模板标准单元

铝合金模板体系类似于组合钢模板体系，都是由标准单元组合拼装而成。利于工厂标准化设计、制作。

铝合金模板标准单元均为铝合金挤压型材，根据模板宽度分为100mm~400mm不等的标准型材。实际设计制作时楼面板的通用标准规格为400mm×1100mm，墙、柱模板的标准规格为400mm×2600mm(标准长度根据建筑层高的差异，略有不同)。

下图为铝合金模板的标准单元示意图

标准墙、柱模板 标准楼面板

15.4 铝合金模板体系材料说明

3、铝合金模板系统标准模板宽度规格有400mm、350mm、300mm、250mm、200mm、150mm、100mm等标准规格，模板带边框高度均为65mm，模板面板高度4mm。主要型材截面参数如下表所示：

15.5 铝合金模板体系施工荷载

15.5.1、施工载荷取值

1、铝模板自重标准值:0.25KN/㎡

2、混凝土自重密度:24KN/m³

3、钢筋自重标准值1.1KN/ m³

4、施工活载标准值:2.5KN/㎡

混凝土浇筑速度2.9m/h；混凝土塌落度160mm~180mm；混凝土施工温度25°C；混凝土施工时外加减水剂。

本工程标准层高2900mm，最大板厚150mm。

15.5.2 混凝土侧压力荷载

（1）

（2）

混凝土的重力密度：=24kN/m3

混凝土的浇筑速度：=1.8m/h

新浇混凝土的初凝时间：=5h（为混凝土的温度ºC，取25ºC）；

混凝土塌落度影响修正系数：=1（坍落度为160～180mm）

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度：≥3.0m

=0.28×24kN/m3×5h×1×(2.9)0.5m/h=57.22KN/m2

=24kN/m3×2.95m=70.8KN/m2

本工程计算取两者较小值F=45KN/m2，考虑到混凝土振捣产生的水平分力，按规范取2KN/m2，则本工程混凝土侧压力F=57.22KN/m2+1.2×2KN/m2=59.6KN/m2。

15.5.3楼面板荷载

1、模板及支架的变形验算时的载荷取值

P=1.2×(0.25KN/m2+24KN/m3×0.15m+1.1KN/m3×0.15m)

2、模板及支架的强度验算时的载荷取值

P=1.2×(0.25KN/m2+24KN/m3×0.15m+1.1KN/m3×0.15m)+1.4×2.5KN/m2

15.6 铝合金模板计算校核

15.6.1墙、柱处铝合金模板整体强度及刚度校核

墙、柱处铝合金模板所受载荷为受混凝土侧压力。墙、柱处铝合金模板在模板水平方向以不超过900mm的间隔设置背楞。

墙、柱处铝合金模板背楞安装示意 墙、柱处铝合金模板侧压力示意图

───恒荷载均布线荷载标准值；按计算书15.5取值

（b取标准模板宽度400mm）

───铝合金弹性模量；E=7×104N/m2,

───400mm模板截面惯性矩；=959363.7mm4

───面板计算跨度；=0.9m

最大挠度: 1.21mm

校核墙、柱处铝合金模板整体强度，则应满足

墙、柱处铝合金模板整体强度满足设计要求！

校核墙、柱处铝合金模板整体刚度，则应满足

按规范取计算跨度的1/400，则

墙、柱处铝合金模板整体刚度满足设计要求！

15.6.2 铝合金模板标准单元筋板局部强度及刚度校核

标准模板背面焊接有回字形筋板，如下图所示，回字形筋板的最大间距300mm。

在铝合金模板整体强度及刚度均符合设计要求的前提下，需进一步校核此处回字形筋板的强度及刚度。回字形筋板受力截面简化如下图所示：

（筋板及面板截面示意图）

此截面Ix=145032.5mm4,W=5265.5mm3,

（b取最大筋板间距300mm）

在均布载荷下，筋板受到的最大弯矩:

最大挠度: 0.11mm

校核墙、柱处铝合金模板筋板强度，则应满足

墙、柱处铝合金模板筋板强度满足设计要求！

校核墙、柱处铝合金模板筋板刚度，则应满足

按规范取计算跨度的1/400，则

墙、柱处铝合金模板筋板刚度满足设计要求!

15.6.3 铝合金模板标准单元局部面板强度校核

铝合金模板标准单元局部面板强度按照《机械设计手册》第一卷，平板中的应力部分的说明进行设计校核。铝合金模板局部面板按周界固定，整个面板受均布载荷计算

校核墙、柱处铝合金模板面板强度，则应满足

墙、柱处铝合金模板面板强度满足设计要求！

15.6.4 墙、柱处铝合金模板销钉强度校核

铝合金模板标准单元之间通过模板销钉连接，在混凝土侧压力的作用下，每个模板销钉在0.4m(最大模板宽度)×0.3m（模板销钉间距）的范围内受到剪切力。模板销钉直径16mm，截面积,材质Q235,抗剪设计强度,模板销钉强度应满足：

模板销钉强度满足设计要求！

15.6.5墙、柱处铝合金模板背楞强度校核

混凝土侧压力通过墙、柱处铝合金模板传递给水平方向设置的背楞，背楞通过对拉螺杆连接。背楞最大设置间距900mm,对拉螺杆的最大设置间距800mm。

背楞材质为Q235，抗拉设计强度，由两根60×40×2.5矩形钢管制作，其抗弯截面系数W=23810mm3。其截面如下图所示：

铝合金模板背楞上等效线载荷:

（b取背楞设置间距900mm）

铝合金模板背楞以对拉螺杆为支点，按简支梁计算

铝合金模板背楞上最大弯矩

校核墙、柱处铝合金模板筋板强度，则应满足

墙、柱处铝合金模板背楞强度满足设计要求！

15.6.6 墙、柱处铝合金模板对拉螺杆强度校核

墙、柱处铝合金模板对拉螺杆，采用T16的高强螺杆，有效直径为13.8mm，其抗拉设计强度，对拉螺杆截面面积。

对拉螺杆承载0.9m×0.8m范围内的集中载荷。

校核墙、柱处铝合金模板对拉螺杆强度，则应满足

墙、柱处铝合金模板对拉螺杆强度满足设计要求！

15.7 楼面、梁铝合金模板设计计算校核

15.7.1楼面、梁铝合金模板整体强度及刚度校核

楼面、梁处铝合金模板底部均设置有支撑立柱。支撑立柱最大设置间距1200mm。校核模板强度时，均布载荷按计算书15.5取值

P=8.32KN/m2

按1200mm跨度内简支梁计算标准模板受到的最大弯矩，400mm标准模板上受到的线载荷

（b取标准板宽度400mm）

校核模板刚度时，均布载荷按计算书15.5取值

P=4.82KN/m2

按1200mm跨度内简支梁计算标准模板受到的最大挠度，400mm标准模板上受到的线载荷

（b取标准板宽度400mm）

校核墙、柱处铝合金模板整体强度，则应满足

楼面、梁处铝合金模板整体强度满足设计要求！

校核墙、柱处铝合金模板筋板刚度，则应满足

按规范取计算跨度的1/400，则

楼面、梁处铝合金模板整体刚度满足设计要求！

15.7.2 局部筋板、面板强度及刚度校核

楼面、梁处铝合金模板局部受力情况同墙、柱处铝合金模板。因楼面、梁处铝合金模板均布载荷远小于墙、柱处。因此楼面、梁处铝合金模板局部筋板、面板强度同样满足设计要求。此处不再重复计算。

15.7.3 楼面主龙骨强度及刚度校核

楼面主龙骨设置在两根立柱之间，其最大长度1200mm。主龙骨最大设置间距同样也为1200mm。主龙骨抗弯截面系数，转动惯量。

校核主龙骨强度时，均布载荷按计算书15.5取值

P=8.32KN/m2

按1200mm跨度内简支梁计算标准模板受到的最大弯矩:

（b取主龙骨设置间距1200mm）

校核模板刚度时，均布载荷按计算书15.5取值

P=4.82KN/m2

按1200mm跨度内简支梁计算标准模板受到的最大挠度，400mm标准模板上受到的线载荷

（b取标准板宽度400mm）

校核墙、柱处铝合金模板整体强度，则应满足

铝合金模板主龙骨强度满足设计要求！

校核墙、柱处铝合金模板筋板刚度，则应满足

按规范取计算跨度的1/400，则

铝合金模板主龙骨刚度满足设计要求！

13.7.4 楼面主龙骨拉杆强度校核

楼面主龙骨之间通过龙骨栏杆相连接，其构造如下图所示：

主龙骨拉杆承受来自主龙骨传递来的外力，作用在拉杆上为剪应力。

主龙骨拉杆双面均安装，因此每根拉杆上所受剪切力大小

主龙骨拉杆截面如下图所示：

校核主龙骨拉杆强度，则应满足

主龙骨拉杆强度满足设计要求！

15.8 铝合金模板支撑体系设计计算

本工程标准层高2900mm，模板支撑高度最大只有2800mm，因此采用工具式钢支柱作为铝合金模板体系的支撑系统。

工具式钢支柱具有操作方便，安装、拆卸快捷等特点。本工程工具式钢立柱（单支撑）之间不需要设置拉结水平杆。

工具式钢支柱主要由两节钢管组成，底部钢管直径60mm，上方为直径48mm钢管。中间1.7m左右位置，在60钢管顶部焊接有螺纹管用于高度微调。如下图所示。工具式钢支柱最大设置间距1200mm。

—单根工具式钢支柱所承受的最大压力。支架计算时均布载荷按计算书15.5取值。

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到，

其中L=3000mm;i=20.3mm; ,(I2为套管惯性矩，I1为插管惯性矩);n=186992.3/107831.2=1.734

─等效弯矩系数，此处为；

─弯矩作用平面内偏心弯矩值，，为钢管支柱外径；

─弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩；=6233mm3,

─欧拉临界力，，钢管弹性模量，E=2.06×105N/mm2,

本工程工具式钢支柱整体稳定性满足设计要求！

15.9 布料机等效支撑计算

1、布料机整机重量1.65T，支承面积约8.06㎡,布料机放置于楼板模板上时，其等效受力约相当于厚钢砼板浇筑时的受力状况。

由此可知，楼面处因布料机的放置而增加的施工载荷为：

ΔP=100mm×7800Kg/ m³×9.8N/Kg=7.644KN/㎡

由计算书15.5可知，没有布料机时的楼面上最大施工载荷为：

P=8.32KN/m2

那么布料机位置处楼面上总的最大施工载荷为：

Pmax=8.32+7.644=15.964KN/㎡

2、计算参数：结构板厚最大是150mm，层高2900mm；工具式钢立柱（单支撑）之间的最大距离是1200mm。

—单根工具式钢支柱所承受的最大压力。支架计算时均布载荷按计算书15.5取值。

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到，

其中L=3000mm;i=20.3mm; ,(I2为套管惯性矩，I1为插管惯性矩);n=186992.3/107831.2=1.734

─等效弯矩系数，此处为；

─弯矩作用平面内偏心弯矩值，，为钢管支柱外径；

─弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩；=6233mm3,

─欧拉临界力，，钢管弹性模量，E=2.06×105N/mm2,

据此可知，在布料机位置区域的单顶支撑不能按原设计来布置。一般采用的方式是布料机放置区域增加“活顶”，将单顶支撑直接撑到楼面模板上。根据数据对比，可以增加一倍的“活顶”，那么

因此，本工程布料机区域，增加一倍工具式钢支柱后，整体稳定性满足设计要求！

15.10 斜撑锚固点计算

上图为斜撑布置图。现以大斜撑为目标，做如下受力分析，左图为大斜撑顶部的受力图，P为模板对斜撑的作用力，F2为沿斜撑的分力，F1为另一个分力。右图为大斜撑对锚固点的作用力分析图，在F2力的作用下，分解出对锚固点的剪切力Fp和竖向分力F1’。根据几何关系，可知Fp=P。即模板对斜撑的作用力等于锚固点所受到的剪力。

同理可知，小斜撑对锚固点的作用力也等于模板对斜撑的作用力。并且，小斜撑的作用力远大于大斜撑的作用力。

实际上，只有在模板发生偏移时，斜撑才会对锚固点产生作用力。也就是说，当模板偏离正常位置时，才会利用斜撑对其进行纠偏。

现在对其力进行放大校核（假设模板侧压力通过斜撑全作用于锚固力），也仅验算小斜撑。根据本方案15.5.2节可知，墙模板的侧压力为59.6KN/㎡，作用面积为0.8mX0.65m=0.52㎡，则剪力F=59.6X0.52=31KN。锚固钢筋直径为16mm

碧水湾土方施工方案剪切强度W=F/S=31x103N/（πx82mm²）=154MPa

根据材料力学公式，剪切强度=0.6~0.8抗拉强度

Q235 钢极限抗拉强度随板厚变化，所以取值为一个范围：375~460 MPa，

则最小剪切强度=0.6×375=225MPa＞154MPa

因此，本工程锚固点钢筋的剪切强度满足设计要求！

综上述全部计算结果，我们可知，该工程采用的铝合金模板体系是完全满足相应规范要求的强度标准GB／T 50527-2019标准下载，完全满足该工程施工需要。