施工组织设计下载简介

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元宏锦江(一期)2#楼斜屋面模板专项施工方案

恒荷载：q=1.2×（0.5+3）=4.20（KN/m）

活荷载：1.4×2.5=3.5(KN/m）

楼板模板是双向板（按三跨连续梁），其计算简图如下:

(1)、活荷载按均布荷载考虑,(按最不利组合进行布置),其计算简图如下:

北京市某区某路3号信息港工程施工组织设计方案Mmax=(0.1×4.2+0.117×3.5)×0.3662=0.11（KN.m）

Vmax=(0.600×4.2+0.617×3.5)×0.366=1.71（KN）

(2)、活荷载按集中力考虑

F（活荷载）F（活荷载）

F（活荷载）F（活荷载）

Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×4.2×0.3662+0.213×3.5×0.366=0.32（KN.m）

Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×4.2×0.366+0.675×3.5=3.28（KN）

故取（1）（2）的大值M=0.32(KN.m)V=3.28(KN)进行强度验算

Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)

σ=Mmax/Wx=0.32×106/49410=6.48(MPa)<〔fm〕=13(MPa)

τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×3.28×103/(2×915×18)=0.30(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

（5）挠度的验算，其计算简图如下：

q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载）

W=(Kwql4)/(100EI)=0.677×4.2×3664/（100×9000×444690）

=0.13mm<366/400=0.915mm

次龙骨采用100×100，间距366mm

恒荷载的计算简图如下：

100010001000

活荷载按均布考虑：其计算简图如下：

100010001000

q=4.2×0.366=1.54(KN/m)

q’=3.5×0.366=1.28(KN/m)

Mmax=(0.100×1.54+0.117×1.28)×1.02=0.31（KNm）

Vmax=(0.600×1.54+0.617×1.28)×1.0=1.71（KN）

按弯矩最不利组合布置,计算简图如下

100010001000

按剪力最不利组合布置,计算简图如下

100010001000

Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×1.54×1.02+0.213×1.28×1.0=0.40（KNm）

Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×1.54×1.0+0.675×1.28=1.79（KN）

故取(1)、（2）的大值M=0.40(KNm)V=1.79（KN)进行强度验算

(3)、抗弯强度的验算

(4)、抗剪强度的验算：

τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×1.79×103/(2×100×100)=0.27(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

（5）、挠度的验算，其计算简图如下（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）

q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载）

q=4.2×0.366=1.54KN/m

W=(5ql4)/(384EI)=〔5×1.54×10004〕/（384×9000×8333333.33）

=0.27mm<〔w〕=1000/400=2.5mm

主龙骨采用100×100，S=1000(mm)

FFFFFF F F F F

120012001200

a、按弯矩最不利布置组合

FFFF F F F F

120012001200

b、按剪力最不利布置组合

120012001200

F=4.2×0.366×1.0=1.54KN

F活=3.5×0.366×1.0=1.28KN

Mmax=(0.244×1.54+0.289×1.28)×1.2=0.89（KNm）

Vmax=(1.267×1.54+1.311×1.28)=3.63（KN）

σmax=Mmax/Wx=0.89×106/〔1/6×100×1002〕=5.34(MPa)＜〔fm〕=13(MPa)

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.63×103)/(2×100×100)=0.54(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

（4）挠度的验算，其计算简图如下：（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）

=1.26(mm)<〔w〕=1200/400=3(mm)

本工程的梁截面尺寸有：250×450、等,梁模板采用18厚胶合板，底模横楞采用100×100mm的中方，间距500mm、600mm，纵楞采用100mm×100mm，间距500mm、600mm，扣件式钢管支撑，间距1200、1500mm，横楞采用100mm×100mm,具体详梁模板构造图，穿梁螺栓的水平间距为1000mm。

本组织针对梁进行240×450mm2进行验算。（其计算简图按二跨连续梁计算）

一、针对250×450mm2的梁进行计算

底模板自重：0.5×0.20=0.10（KN/m）

钢筋砼自重：25×0.20×0.8=3(KN/m)

振动荷载：2.0×0.20=0.4(KN/m)

恒载:：q=（0.10+3）×1.2×1=3.72(KN/m)

活载：q1=0.4×1.4×1=0.56(KN/m)

a、强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下：

Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56)×0.5=0.16（KNm）

Vmax=Kvql=(0.5×3.72+0.617×0.56)×0.8=1.55（KN）

Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)

σmax=Mmax/Wx=(0.16×106)/49410=3.24(MPa)<〔fm〕=13(MPa)

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×1.55×103)/(2×915×18)=0.14(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

b、挠度的验算，其计算简图如下：

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×5.58×6004〕/〔100×9000×915×183×（1/12）〕

=1.22mm<〔w〕=600/400=1.5mm

强度验算：q=3.72+0.56=4.28（KN/m）

q,=3.72（KN/m）（用于挠度计算）

按单跨计算，其计算简图如下：（500mm为梁宽各边加100mm）

Mmax=（1/8）ql2=（1/8）×4.28×0.42=0.09（KNm）

Vmax=0.5ql=0.5×4.28×0.4=0.86（KN）

σmax=Mmax/Wx=(0.09×106)/〔（1/6）×100×1002〕=0.54(MPa)<〔fm〕=13(MPa)

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×0.86×103)/(2×100×100)=0.13(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

Wmax=5ql4/(384EI)=5×4.28×4004/〔384×9000×（1/12）×100×1003〕

=0.02(mm)<〔w〕=400/400=0.75(mm)

150015001500

强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下：

150015001500

Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56)×1.52=0.98（KNm）

Vmax=Kvql=(05×3.72+0.617×0.56)×1.5=3.87（KN）

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.87×103)/(2×100×100)=0.58(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

b、挠度的验算，其计算简图如下：

150015001500

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×3.72×15004〕/〔100×9000×100×1003×（1/12）〕

=1.70mm<〔w〕=1500/400=3.75mm

F=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×〔(250)/(20+15)〕×1.15×21/2=49.07（KN/m2）

P=25H=25×0.5=15（KN/m2）

取二者较小值P=15（KN/m2）计算

振捣荷载4（KN/m2）

恒载q=1.2×15=18（KN/m2）

活载q1=1.4×4=5.6（KN/m2）

按二跨连续梁进行计算，其计算简图如下：

弯矩活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：

剪力活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：

Mmax=Kmql2=(0.125×18+0.063×5.6)×0.252=0.16（KNm）

Vmax=Kvql=(0.625×18+0.625×5.6)×0.25=3.69（KN）

Wx=(bh2)/6=(600×182)/6=32400(mm3)

σmax=Mmax/Wx=(0.16×106)/32400=4.93(MPa)<〔fm〕=13(MPa)

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.69×103)/(2×600×18)=0.51(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

c.挠度验算，其计算简图如下：

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.521×18×2504〕/〔100×9000×（1/12）×100×1003〕

=0.49(mm)<〔w〕=l/400=250/400=0.63(mm)

恒载q=0.3×15×1.2/2=2.7（KN/m）

活载q1=0.3×4×1.4/2=0.84（KN/m）

按三跨连续梁进行计算，其计算简图如下：

100010001000

活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：

100010001000

Mmax=Kmql2=(0.1×2.7+0.117×0.84)×12=0.37（KNm）

Vmax=Kvql=(0.8×2.7+0.617×0.84)×1=2.14（KN）

τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×2.14×103)/(2×100×100)=0.32(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)

挠度验算，其计算简图如下：

100010001000

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×2.7×10004〕/〔100×9000×（1/12）×100×1003〕

=0.24(mm)＜〔w〕=1000/400=2.5(mm)

N—穿梁螺栓所受的拉力

A—穿梁螺栓有效面积（mm2）

f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.00N/mm2

穿梁螺栓的直径：12mm

穿梁螺栓有效面积：9.85mm

穿梁螺栓有效面积：A=76mm2

穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0.6×1=10.8KN

穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92KN＞N

F=(8.58+3.5)×0.915×1.5=16.58KN

模板支撑采用φ48×3.5的扣件式钢管进行支撑，采用φ48×3.5的钢管脚手架模板支架支撑，其支撑承载力及稳定性验算时钢管壁厚应按小于等于3.0mm计算.其截面几何特性：A=4.24cm2,i=（I/A）1/2=1.59cm,h0=1800,f=205N/mm2

h+2a=1800+2×100=2000mm

k1=1.167k2=1.000（支撑高度小等于4m），k1,k2系数查《建筑施工手册》第四缩印本中脚手架结构模板支撑的构造和设计P240。

l0=k1×k2×(h+2a)=2334mm

所以钢管支撑稳定性满足要求。

八．采用扣件式钢管脚手架

采用扣件式钢管脚手架，支撑间距为1000×1000

钢管截面几何特性参数为A=4.24cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205N/mm2

支架立杆步距h=1800mm（根据层高设置一步距）取a=650mm

h+2a=1800+2×650=3100mm

k1=1.167k2=1.000，k1,k2系数查《建筑施工手册》第四缩印本中脚手架结构模板

的构造和设计P240。

l0=k1×k2×(h+2a)=3618mm

λ=l0/i=3618/15.9=228

所以钢管支撑稳定性满足要求。

(3.72+1.4×3)×1.5=11.88KN

可采用φ48×3.5的扣件式钢管脚手架模板支架支撑，其计算如下（假设梁的高度为500mm）：

截面几何特性A=4.24cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205N/mm2

支架立杆步距h=1800mm（根据层高设置一步距）取a=400mm

h+2a=1800+2×400=2600mm

k1=1.167k2=1.000，k1,k2系数查《建筑施工手册》第四缩印本中脚手架结构模板

的构造和设计P240。

l0=k1×k2×(h+2a)=3034m

λ=l0/i=3034/15.9=191

所以钢管支撑稳定性满足要求

（2）、对于层高为2.9米，可采用φ48×3.5的扣件式钢管脚手架模板支架支撑，其计算如下（假设梁的高度为400mm）：

截面几何特性A=4.24cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205N/mm2

西外环路段堤防工程施工组织设计支架立杆步距h=1800mm取a=350mm

h+2a=1800+2×350=2500mm

k1=1.167k2=1.000,k1,k2系数查《建筑施工手册》第四缩印本中脚架结构模板支撑的构造和设计P240。

l0=k1×k2×(h+2a)=2918mm

λ=l0/i=2918/15.9=183

装配式混凝土结构连接节点构造图 集详解.pdf所以钢管支撑稳定性满足要求。