施工组织设计下载简介

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碧桂园龙城天悦建设项目四标段脚手架施工方案

3、发生不同类型事故时采取的应急措施

(1)高处坠落及倒塌事故应急措施

1)．如伤员发生休克JB／T 13690-2019 浇注型母线槽.pdf，应先处理休克，处于休克状态的伤员要让其安静、保暧、平卧、小动，并将下肢抬高约20度左右。

2)．遇呼吸、心跳停止的伤员，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。

3)．出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅，昏迷者应平卧、面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物，呕吐物吸入，发生喉阻塞。

4)．有骨折的伤员，应初步固定后再搬动，遇有凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。发现伤者手足骨折、不要盲目搬动伤者，应在骨折部位用夹板把受伤部位临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

5)．发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

6)．遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持头低脚高的卧位，并注意保暧。正确的现场止血处理措施：一般伤口小的止血，先用生理盐水冲冼伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血，用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血，选择弹性好的橡皮管，橡皮带或三角巾、毛巾，带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置）。下肢出血结扎在大腿上1/3处，结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫，每隔25~40钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。

7)．动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸，同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

（2）物体打击应急措施

物体打击伤害是建筑行业常见事故四大伤害的其中一种。特别施工周期短、劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现，这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程，高速运动的磨具（砂轮）的使用都必须确保安全，防止物体坠落或砂轮断裂造成物体打击伤人的事故发生。当突发出现物体坠落或物体飞出、物体撞击造成的物体打击伤人事故发生后，现场应急小组人员应马上做好如下措施。

2)．马上在现场组织力量抢救伤员，首先观察伤员的受伤情况，部位、伤害性质。抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。

①出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅，昏迷者应平卧、面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物，呕吐物吸入，发生喉阻塞。

②有胸部骨的的伤员，临时用现场的夹板（撑板）平卧，初步固定后再搬动，使胸肋骨断端不再移位或剌伤心脏、肺部、神经和血管。遇有凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者，应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定。使断端不再移位或剌伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

③遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持头低脚高的卧位，并注意保暧。正确的现场止血处理措施：一般伤口小的止血，先用生理盐水冲冼伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血，用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血，选择弹性好的橡皮管，橡皮带或三角巾、毛巾，带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置）。下肢出血结扎在大腿上1/3处，结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫，每隔25~40钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。

④动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸，同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

(1)警戒隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢险救工作创造条件。

(2)人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。

(3)人员抢救：抢险队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。

(4)控制险情：抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。

(5)设置向导：在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。

(6)记录：事故发生后，由质安部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料。

现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。

1、本应急预案经预演、修订后形成正式文件，经项目经理批准后，传达到相关部门和人员进行学习、执行。项目各级安全技术责任人、安全总监等安全管理人员根据国家要求进行培训考核。

2、员工上岗前必须经过各类安全生产教育，并对员工进行经常性的各种安全生产教育（包括预防脚手架各类安全事故等）；

3、每半年由项目保卫工作管理员对项目义务消防队进行一次消防安全教育。

4、分公司、项目部举办应急事故救援演练，对员工及工人进行安全教育

第九章悬挑式扣件钢管脚手架计算书

6、《建筑施工手册》第五版

脚手架搭设高度H(m)

立杆纵距（跨距）la(m)

内立杆距建筑距离a(m)

横向水平杆悬挑长度a1(m)

支撑或拉杆（绳）设置形式

钢丝绳与钢丝杆不参与计算

钢梁上表面距地面高度(m)

悬挑钢梁与楼板锚固类型

钢梁搁置的楼板混凝土强度

钢筋保护层厚度(mm)

钢梁锚固点拉环/螺栓个数

拉环/螺栓直径(mm)

密目式安全网的自重标准值(kN/m2)

架体顶部风压高度变化系数

密目网每100cm^2的目数m

每目面积A(cm^2)

河南(省)郑州市(市)

C类密集建筑群的中等城市市区

由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。

q=1.2×(g+gK1×la/(n+1))+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×(0.032+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.319kN/m

qK=g+gK1×la/(n+1)+QK×la/(n+1)=0.032+0.3×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.682kN/m

根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：

（图3） 承载能力极限状态的受力简图

Mmax=0.307kN·m

σ=Mmax/W=0.307×106/4370=70.17N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图5） 正常使用极限状态的受力简图（横杆）

νmax=1.172mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=7mm

由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：

由上节可知F=V,FK=VK

q=1.2×0.032=0.039kN/m

qK=g=0.032kN/m

由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：

挠度验算的计算简图如下：

Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.5×3×1.5/(2+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2=1.029kN/m

Fq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2=1.44kN/m

（图7） 承载能力极限状态的受力简图（纵杆）

Mmax=0.741kN·m

σ=Mmax/W=0.741×106/4370=169.502N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图9） 正常使用极限状态的受力简图（纵杆）

νmax=4.806mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm

Vmax=5.642kN

五、扣件抗滑承载力验算

R=Vmax=5.642kN≤Rc=8kN

脚手板每隔脚手板理论铺设层数

y=min{H/[(x+1)h],yZ}=4

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=20×0.13+4×(1.05+0.15)×2×0.032/2+0.0146×2/2=2.77kN

2、构配件自重标准值NG2K

Z=min(y,m)=3

NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(1.05+0.15)×1.5×0.3/2+3×0.17×1.5+1.5×20×0.01=1.875kN

NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(1.05+0.15)×1.5/2=4.5kN

立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65

连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.65

风荷载标准值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=klah2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m

风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.91.4Mwk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m

5、荷载组合立杆荷载组合

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(2.77+1.875)+1.4×4.5=11.874kN

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2×(2.77+1.875)+0.9×1.4×4.5=11.244kN

l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.119m

允许长细比的验算：=l0/i=3.119×1000/16=194.906[]=210

N/A=11.874×1000/(0.191×411)=151.254N/mm2f=205N/mm2

N/A+MW/W=11.244×1000/(0.191×411)+0.152×106/4370=177.958N/mm2f=205N/mm2

计算连墙件的计算长度：

a0=a=0.2×1000=200mm,=a0/i=200/15.9=12.579[]=210

风荷载作用在一个连墙件处的面积

Aw=2h3la=2×1.8×3×1.5=16.2m2

风荷载标准值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4kAw=1.4×0.248×16.2=5.621kN

连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=5.621+3=8.621kN

强度：=Nl/Ac=8.621×1000/424=20.333N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2

稳定：Nl/A=8.621×1000/(0.968×424)=21.005N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2

扣件抗滑移：Nl=8.621kN≤Rc=12kN

（图11） 钢梁示意图

根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁，计算简图如下：

（图12） 承载能力极限状态的受力简图（钢梁）

根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、最大剪力计算

承载能力极限状态最大弯矩：

Mmax=17.493kN·m

正常使用极限状态最大弯矩：

Mkmax=13.49kN·m

承载能力极限状态下的最大剪力：

Qmax=24.111kN

R1=34.296kN

3、抗弯强度、整体稳定验算

σ=Mmax/Wn=17.493×103/141=124.067N/mm2≤f=205N/mm2

因λy=lc/iy=2×1000/93.1=21.482≤120/(235/fy)2=120/(235/360)2=281.612

σ=Mmax/ϕbW=17.493×1000/(1.054×141)=117.718N/mm2≤f=205N/mm2