施工组织设计下载简介

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8#食堂大跨度梁及高支模施工方案

面板的最大允许挠度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×22.092×1504/(100×4500×7.20×104)=0.234mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.234mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.6mm，满足要求！

LY／T 2813-2017标准下载本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.149/0.5=8.298kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.8×8×8/6=51.2cm3；

I=4.8×8×8×8/12=204.8cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.298×0.52=0.207kN·m；

最大应力σ=M/W=0.207×106/51200=4.1N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值4.1N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×8.298×0.5=2.49kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.49×1000/(2×48×80)=0.972N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.972N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×8.298×5004/(100×10000×204.8×104)=0.171mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.171mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.515kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=4.149kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N4=0.972kN；

N2=N3=8.311kN；

最大弯矩Mmax=0.333kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.248mm；

最大应力σ=0.333×106/4490=74.2N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值74.2N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.311kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九）、立杆的稳定性计算:

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.972kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.8=0.899kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(0.50/2+0.30)×0.50×0.70+(0.50/2+0.30)×0.50×0.120×(1.80+24.00)]=1.253kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.500/2+0.300/2]×0.500=1.120kN；

N=N1+N2+N3+N4=0.972+0.899+1.253+1.12=4.243kN；

模板支架立杆的计算长度应按下式计算

立杆计算长度lo=1.5+0.4×2=2.30m；

lo/i=2300/15.9=145；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.326；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4243/(0.326×424)=30.7N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=30.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

横向钢管的最大支座反力：N1=8.311kN；

N=N1+N2=8.311+0.682=8.992kN；

模板支架立杆的计算长度应按下式计算

立杆计算长度lo=1.5+0.4×2=2.30m；

lo/i=2300/15.9=145；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.326；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8992/(0.326×424)=65.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=65.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

五、高支模排架搭设方案

沿梁方向立杆间距(m):0.70；梁两侧立杆间距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):13.55；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):4500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12.5；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):48.00；木方的截面高度(mm):80.00；

楼板的计算厚度(mm):250.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.22/6=21.6cm3；

I=90×1.23/12=12.96cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.9+0.35×0.9=5.94kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.9=2.25kN/m；

其中：q=1.2×5.94+1.4×2.25=10.278kN/m

最大弯矩M=0.1×10.278×2002=41112kN·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=41112/21600=1.903N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=12.5N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.903N/mm2小于面板的抗弯强度设计值12.5N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=5.94kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×5.94×2004/(100×4500×12.96×104)=0.11mm；

面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值0.11mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!

四）、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=4.8×8×8/6=51.2cm3；

I=b×h3/12=4.8×8×8×8/12=204.8cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.2×0.25+0.35×0.2=1.32kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.2=0.5kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.32+1.4×0.5=2.284kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.284×0.92=0.185kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.185×106/51200=3.613N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.613N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×2.284×0.9=1.233kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.233×103/(2×48×80)=0.482N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.482N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=1.32kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×1.32×7004/(100×9000×2048000)=0.116mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.116mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

五）、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.599kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.397kN·m；

最大变形Vmax=0.606mm；

最大支座力Qmax=6.202kN；

最大应力σ=396784.75/4490=88.371N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值88.371N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.606mm小于900/150与10mm,满足要求!

六）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.202kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

七）、模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×13.55=1.875kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.7×0.9=0.22kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.25×0.7×0.9=3.938kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.033kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.7×0.9=2.835kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.209kN；

八）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.25×2=2m；

l0/i=2000/15.9=126；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11209/（0.417×424）=63.4N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=63.4N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、地下室钢管排架卸荷计算

每米钢筋混凝土梁板自重：17.14KN

（0,5*1.2+0.6*0.12）*25.5=17.14KN

每米模板重量：1.14KN

(0.6+1.08*2+0.5)*0.35=1.14KN

每米钢管、扣件重量：1.5KN

施工荷载、振捣荷载：4KN

总荷载:G=1.2(静荷载系数)x（17.14+1.14+1.5）+1.4(活荷载系数)x4=29.34KN

6、地下室排架钢管立管间距按（600+600）*600，钢管数量考虑不利因素仅按3根共同受力计算，每根立杆受力：N=29.34KN÷3=9.78KN

立杆承受的压应力：σ=N/A=9.78KN/390.7mm2=25.05N/mm2<205N/mm2（钢管的抗压强度）

立杆计算长度lo=h+2a=1.5+2*0.4=2.3m

截面回转半径：i=1.59cm

立杆长细比：λ=lo/i=2300/15.9=145

脚手架立杆稳定性计算：

σ==N/ψA=9780/0.328x424mm2=70.3N/mm2<205N/mm2（钢管的抗压强度）

根据以上计算，钢管支撑体系能够满足将梁板及支撑系统的组合荷载传递到基础底板上的要求。

       8、扫地不按规定设置。       9、顶层顶部的自由长度按规划要求不大于200mm。

10、高支撑架体已与框架柱连接。

九、施工安全要求     由于工程结构的复杂，施工难度较大，施工中要有专门人员负责检查监督，确保高支脚手架搭设合理、规范、安全。     1、在完成模板高支撑架安装工序后，砼浇筑前，组织施工单位，监理和建设单位一起按方案内容、专家组意见对模板 高支撑体系进行专项验收合格后，三方代表共同在验收表上签字，同意施工单位进行下道工序施工。

1、对加设垫板、立杆间距、扫地杆、水平拉杆间距、扣件紧固、剪刀撑设置、梁起拱等方面做全面技术交底，保证施工人员能正确进行操作。

①钢管规格、间距、扣件符合要求，立杆底部设置50厚垫板；

②立杆底部距地200mm高处，沿纵横水平方向设置扫地杆，水平杆间距不大于1.5m；

③立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同一步内，且对接扣件沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；

④严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上；

⑤剪刀撑设置应沿由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4~6m，并在剪刀撑部位的顶部扫地杆处设置水平剪刀撑；剪刀撑的底部应与地面顶紧夹角宜为45°~60°；

⑥水平拉杆与框剪柱全数进行拉结，以保证架体的整体稳定性；

附图一：大跨度梁起拱图

蒙城玖隆国际城市综合体C区多套住宅楼及地下车库冬雨季专项施工方案附图二：大跨度梁立杆搭设布置图

附图三：高支模立杆搭设布置图

附图四：大跨度梁支撑及地下室排架加固剖面图

附图五：混凝土浇筑顺序

附图一：大跨度梁起拱尺寸布置图

附图二二层、三层大跨度梁局部排架立管布置图

附图三门厅排架立管局部布置图间距700*900mm

填埋式垃圾处理厂施工组织设计方案附图五：混凝土浇筑顺序图