施工组织设计下载简介

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安置区项目模板工程施工方案（42页，计算书）

新浇混凝土楼板板厚(mm)

模板支架纵向长度L(m)

丁岸路1#、2#住宅楼、3#办公楼及地下车库施工组织设计模板支架横向长度B(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

模板支架顶部距地面高度(m)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

小梁最大悬挑长度l1(mm)

主梁最大悬挑长度l2(mm)

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,

1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/m

q1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/m

q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.028kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]

＝max[0.08×0.108×0.22+0.213×3.15×0.2，0.1×0.108×0.22+0.175×3.15×0.2]＝0.135kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.028，0.135]＝0.135kN·m

σ＝Mmax/W＝0.135×106/37500＝3.588N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2004/(100×10000×281250)=0.012mm

ν＝0.012mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面惯性矩I(cm4)

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]

×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，

1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.345kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.715kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.715×1.22+0.125×0.63×1.22＝0.242kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.065×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.065×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.774kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.252/2，0.065×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.242，0.774，0.79]＝0.79kN·m

σ=Mmax/W=0.79×106/53330=14.805N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.715×1.2+0.625×0.63×1.2＝1.009kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.065×1.2+0.688×3.15＝2.216kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.25，0.065×0.25+3.15]＝3.166kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.009，2.216，3.166]＝3.166kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×50×80)＝1.187N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×12004/(100×9350×213.33×104)＝0.359mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm;

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×2504/(8×9350×213.33×104)＝0.016mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm

主梁计算截面类型(mm)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

6.1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]

×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/m

q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.759kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m

q2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.137×1.2＝1.705kN

按悬臂梁，R1＝1.137×0.25＝0.284kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.705kN;

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.2＝1.054kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.702×0.25＝0.176kN

R＝max[R'max，R'1]＝1.054kN;

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.823×106/4490=183.221N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax=2Vmax/A=2×4.915×1000/424＝23.182N/mm2≤[τ]=125N/mm2

跨中νmax=1.241mm≤[ν]=1000/250=4mm

悬挑段νmax＝0.834mm≤[ν]=2×250/250=2mm

图二支座反力依次为R1=6.411kN，R2=8.934kN，R3=8.934kN，R4=6.411kN

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝9.177kN≤[N]＝30kN

立柱顶部步距hd(mm)

立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立柱计算长度系数μ1

非顶部立柱计算长度系数μ2

钢管计算截面类型(mm)

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

支架自重标准值q(kN/m)

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210

8.2、立柱稳定性验算

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.2=1.095kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝6.761kN，R2＝8.604kN，R3＝8.838kN，R4＝6.174kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294

查表得，φ＝0.197

N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[6.761，8.604，8.838，6.174]=8.888kN

f＝N1/(ΦA)＝8888/(0.197×424)＝106.407N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.175×1×1.52/10＝0.05kN·m

N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[6.761,8.604,8.838,6.174]+0.05/1.2=8.88kN

f＝N1w/(φA)+Mw/W＝8880/(0.197×424)+0.05×106/4490＝117.448N/mm2≤[f]＝205N/mm2

l0=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mm

λ=l0/i=3040.537/15.9=191.229

查表得，φ1=0.197

N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H

=Max[6.761,8.604,8.838,6.174]+1×1.2×0.15×2.8=9.342kN

f=N/(φ1A)＝9.342×103/(0.197×424)=111.843N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.175×1×1.52/10＝0.05kN·m

Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[6.761,8.604,8.838,6.174]+1×1.2×0.15×2.8+0.05/1.2=9.384kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝9.384×103/(0.197×424)+0.05×106/4490=123.482N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=2.8/3.5=0.8≤3

满足要求青弋江特大桥承台专项施工方案，不需要进行抗倾覆验算！

10、立柱地基基础验算

地基承载力特征值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

围垦施工组织设计方案垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.384/(0.9×0.1)＝104.267kPa≤fak＝140kPa