施工组织设计下载简介

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安置区项目外墙脚手架施工方案（落地式、悬挑式）

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，

q'a14/(8EI)]=max[5×1.708×10504/(384×206000×107800)，

1.708×1004/(8×206000×107800)]=1.218mm

νmax＝1.218mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150GB／T 37913-2019标准下载，10]＝7mm

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35×(1.05+0.1)2/(2×1.05)=1.48kN

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.708×(1.05+0.1)2/(2×1.05)=1.076kN

由上节可知F1=Rmax=1.48kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'=Rmax'=1.076kN

σ=Mmax/W=0.601×106/4490=133.787N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax＝3.177mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=3.42kN

5、扣件抗滑承载力验算

横向水平杆：Rmax=1.48kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

纵向水平杆：Rmax=3.42kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

6.1立杆承受的结构自重标准值NG1k，单外立杆

NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1.05+0.1)×2/2×0.033/0.9)×19.6=3.186kN

单内立杆：NG1k=3.186kN

6.2脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(19.6/0.9+1)×1.5×(1.05+0.1)×0.35×1/1/2=6.876kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=6.876kN

6.3栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.6/0.9+1)×1.5×0.17×1/1=5.808kN

1/1表示挡脚板1步1设

6.4围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.6=0.294kN

6.5构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=6.876+5.808+0.294=12.978kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=6.876kN

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(1.05+0.1)×(1×3)/2=2.588kN

内立杆：NQ1k=2.588kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.186+12.978)+0.9×1.4×2.588=22.657kN

N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.186+6.876)+0.9×1.4×2.588=15.335kN

立杆截面抵抗矩W(mm3)

立杆截面回转半径i(mm)

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆截面面积A(mm2)

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×0.9=1.35m

长细比λ=l0/i=1.35×103/15.9=84.906≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×0.9=1.559m

长细比λ=l0/i=1.559×103/15.9=98.066

查《规范》表A得，φ=0.603

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.186+12.978+2.588=18.752kN

单立杆的轴心压力设计值

N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.186+12.978)+1.4×2.588=23.02kN

σ=N/(φA)=23019.726/(0.603×424)=90.036N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.186+12.978+2.588=18.752kN

单立杆的轴心压力设计值

N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.186+12.978)+0.9×1.4×2.588=22.657kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.319×1.5×0.92/10=0.049kN·m

σ=N/(φA)+Mw/W=22657.476/(0.603×424)+48835.71/4490=99.496N/mm2≤[f]=205N/mm2

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

连墙件截面面积Ac(mm2)

连墙件截面回转半径i(mm)

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.46×2×0.9×2×1.5=3.478kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.478+3)×103/(0.896×424)=17.052N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=3.478+3=6.478kN≤0.9×8=7.2kN

主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

距主梁外锚固点水平距离(mm)

支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)

支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)

各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)

各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)

各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)

主梁截面积A(cm2)

主梁截面惯性矩Ix(cm4)

主梁截面抵抗矩Wx(cm3)

主梁自重标准值gk(kN/m)

主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁允许挠度[ν](mm)

q'=gk=0.241=0.241kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=18.75/1=18.75kN

第2排：F'2=F2'/nz=18.75/1=18.75kN

q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m

第1排：F1=F1/nz=23.02/1=23.02kN

第2排：F2=F2/nz=23.02/1=23.02kN

σmax=Mmax/W=6.693×106/185000=36.179N/mm2≤[f]=215N/mm2

τmax=22.621N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.137mm≤[ν]=2×lx/250=2×1500/250=12mm

9.3.4支座反力计算

R1=9.476kN,R2=36.999kN

下撑杆截面积A(cm2)

下撑杆截面惯性矩I(cm4)

下撑杆截面抵抗矩W(cm3)

下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)

下撑杆弹性模量E(N/mm2)

下撑杆件截面回转半径i(cm)

对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)

β1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35°

RX1=nzR2=1×36.999=36.999kN

NXZ1=RX1/tanβ1=36.999/tan72.35°=11.772kN

NX1=RX1/sinβ1=36.999/sin72.35°=38.826kN

下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=38.826kN

L01=(L12+L22)0.5=(33002+10502)0.5=3463.019mm

λ1=L01/i=3463.019/73.6=47.052

当φ大于0.6管城区教育中心大门工程施工组织设计.docx，φ1'=0.75

σ1=NX1/(φ1'A)=38826.263/(0.75×3060)=16.912N/mm2≤f=205N/mm2

σ=NX/(lwt)=38.826×103/A=38.826×103/3060=12.688N/mm2≤fcw=140N/mm2

9.5悬挑主梁整体稳定性验算

σmax=Mmax/(γW)+N/A=6.693×106/(1.05×185×103)+11.772×103/3060=38.303N/mm2≤[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

DB54／T 0181-2019 高寒高海拔地区城镇给水工程设计规范σ=Mmax/(φbWx)=6.693×106/(0.853×185×103)=42.409N/mm2≤[f]=215N/mm2

十六、悬挑槽钢平面布置图