施工组织设计下载简介

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综合大楼（宾馆）工程脚手架施工方案

钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2

钢管截面惯性矩I=12.19×104mm4，截面抵抗矩W=5.08×103mm3。

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层。

本工程地处广西柳州市，基本风压为0.30 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.67某污水处理厂粗格栅及进水泵房工程施工组织设计.doc，风荷载体型系数μs为0.6；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.125；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

2.1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.50/3=0.175kN/m

活荷载标准值 Q=3.00×1.50/3=1.500kN/m

荷载的计算值 q=1.2×（0.038+0.175）+1.4×1.500=2.356kN/m

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=2.356×1.052/8=0.325kN.m

=0.325×106/5080.000=63.916N/mm2

小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载计算值q=1.2×（0.038+0.175）+1.4×1.500=2.356kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.356×10504/(384×2.06×105×121900)=1.598mm

小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

均布荷载为大横杆的自重标准值 q=0.038 kN/m

小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.2=0.046kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.50/3=0.184kN

活荷载标准值 Q=3.00×1.05×1.50/3=1.575kN

集中荷载的计算值 P=（1.2×0.046+1.2×0.184+1.4×1.575）×1/2=1.24kN

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.502+0.267×1.24×1.50=0.50kN.m

=0.5×106/5080.000=98.43N/mm2

大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的最不利分配的挠度和。

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×15004/(100×2.060×105×121900)=0.052mm

集中荷载标准值P=[1.2×（0.046+0.184）+1.4×1.575]×1/2=1.24kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1.883×1240×15003/(100×2.060×105×121900)=3.138mm

V=V1+V2=3.19mm

大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求!

4、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤Rc

其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.040kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.50/2=0.276kN

活荷载标准值 Q=3.00×1.05×1.50/2=2.363kN

荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.363=3.687kN＜Rc=8.0 kN。

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.125

NG1 = 0.125×26.00=3.25kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2 = 0.35×3×1.50×（1.05+0.3）/2=1.063kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.15×1.5×3/2=0.338kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005

NG4 = 0.005×1.50×26.00=0.195kN

经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.846kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ =3.00×1.50×1.05×/2=2.36kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0——基本风压，本地区为0.3kN/m2

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：Uz = 1.67

Us——风荷载体型系数：Us = 0.6

经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.7×0.30×1.67×0.6=0.211kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

6、立杆的稳定性计算:

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ── 立杆的轴心压力设计值，N=1.2NG +1.4NQ =9.119kN；

── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.185；

i ── 计算立杆的截面回转半径，i=1.578cm；

l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m；

k ── 计算长度附加系数，取1.155；

u ── 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；

A ── 立杆净截面面积，A=4.893cm2；

W ── 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

── 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =100.7N/mm2

[f] ── 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 ＜[f],满足要求!

2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=1.2NG + 0.85×1.4NQ＝8.624

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到 0.185；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.578

l0——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定；l0 = 3.119

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5

A——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.893

W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.080

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(kN.m)；MW = 0.122

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =95.27

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2；

立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

7、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K ── 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.596kN；

NQK ── 活荷载标准值，NQK= 3.00×1.50×1.05/2＝2.36kN；

gk ── 每米立杆承受的结构自重标准值，gk= 0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 88.9米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：

[H]取81.6m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H] = 50m

因此不考虑风荷载时，[H] = 50m，满足要求。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力(kN)；NG2K = 1.596

NQ——活荷载标准值(kN)；NQ = 2.36

gk——每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；gk = 0.125

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN.m)；

Mwk = Wklah2/10=0.103

=77.7×103mm=77.7m。

脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：

[H] =77.7/(1+0.001×77.7)=72.1m。

[H]取72.1m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H] =50m

1、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 ×Wk×Aw

Wk——风荷载基本风压值，Wk = 0.211kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积

Aw = 3.6×5.4=16.2m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No= 5.000

经计算得到Nlw = 4.79kN，连墙件轴向力计算值Nl =9.79kN

连墙件轴向力设计值Nf =A[f]

其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=35/1.578的结果查表得到=0.941

A = 4.893cm2；[f] = 205N/mm2。

经过计算得到Nf = 94.388kN

Nf>N1，连墙件的设计计算满足要求!

2、连墙件采用扣件与墙体连接。

单扣件的抗滑力8.0kN＜Nl =9.79kN汽车修理厂地坪施工工艺，不满足要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接，其抗滑承载力12.0 kN＞Nl =9.79kN，满足要求。

9、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

P ≤fg

P=N/A =24.5 KN

其中 P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)

观湖湾施工组织设计 N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=1.2NG1+0.85×1.4NQ =7.352