施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

怡祥花苑小区工程，工程为砖混结构、底框结构、框架结构群体住宅，砖混结构为毛石基础，底框、框架结构为人工挖孔灌注桩基础，建筑面积为72313平方米。计划开工日期为2008年4月10日，2008年8月20日竣工，总工期控制133天（日历天）。

第二章、人工挖孔墩施工

平整场地→放中墩（包括护墩）→布置排水沟→墩位顶上搭雨棚→安装提升设备→修整出渣道路。

在地面挖深1m，安放模扳，浇筑C15砼形成井圈，井圈上口即井台座比周围地面高出20一30cm以避免井口进水，开挖工具采用人工十字镐，用人力绞车提升出渣，每开挖1米浇注护壁1米，护壁厚度l2cm，当开挖中遇到岩石采用风钻或凿岩机钻炮眼小药量电引爆的浅眼爆炸法施工，要在炮眼附近加强支护，防止震坍孔壁(晋)12J4-2 专用门窗，曝破后采用人工清凿继续开挖，以这种方式循环进行施工，直至墩底设计际高。注意每次护壁浇筑前都要将内模定位一次，以保证墩的垂直度和水平位置。

在开挖过程中如遇到流沙现象可在开挖的地层边缘灌入非水溶性聚氨酯，待非水溶性聚氨酯在周围地层沙土反应（约半分钟）生成聚氨酯泡沫体填充沙土起到加固作用后再进行开挖。

三、为保证施工安全，所有作业人员都必须配戴安全帽、安全绳。挖孔工作暂停时，孔口必须加盖。

在地面上用鼓风机，通过∮50的塑料管不断的将新鲜空气运到孔底，中间停工再复工前将井底的空气也要彻底抽换。每次爆破后应随即进行通风排烟清孔，由负责人检查孔内无毒后，施工人员再下孔操作。

孔深超过10m时，应经常检查孔内二氧化碳浓度，如超过0.3%，应增加通风措施。

孔内如渗水量不大，可以采用人工排水，当挖到墩底时，可在墩位的一角挖一个0．6×0.5×0.5的集水坑，用潜水泵抽水，渗水较大应边施工边采用抽水坑抽水，如几个墩孔同时施工，可以安排超前井挖，使地下水集中在一孔内排除。

六、吊装钢筋笼及灌筑墩身砼

由于现场施工条件的约束，钢筋的吊装高度不够，所以每条状的钢筋笼分段绑扎，待墩孔清孔后，用葫芦吊把一段钢筋笼吊在孔口再把第二段钢筋笼焊接在第一段钢筋笼上，然后再放下至孔口再把第三段钢筋笼焊接在第二段钢筋笼上如此直至达到设计高度，监理工程师检验合格后，即可进行混凝土灌注工作。

钢筋笼骨架焊接时焊条一定要符合规范要求，骨架分段焊接，长度由起吊设备的高度控制，钢筋笼的接长，采用搭接焊方法，钢筋笼安放要牢固，以防在砼浇筑过程中钢筋笼浮起，钢筋笼周边要安放圆的砼保护层垫块。

2、当墩孔内基本无水时，采用常规的砼浇筑方法。

3、当孔内渗水较快，但还能快速抽干渗水的墩孔，采用简易导管法施工。在墩基挖孔工作平台上，用钢管搭设一个高3m以上，能支承1一2t重的简易工作架，按灌注水下砼的方法，安好导管和漏斗。将导管插到墩孔底部不留空位，上部用导链悬挂在简易工作架上，用潜水泵进行孔内抽水，当抽到孔内水深只剩10cm左右时，提出潜水泵，立即向漏斗和导营内泵送砼，待导管内砼充满到漏斗面上时，用导链将导管出口，使导管内的砼迅速填充孔底并向上包围住导管提升20cm，继续浇灌砼，当砼不再向孔底流动而上升到漏斗面上时，提升导管，使砼继续灌注，依照此方法循环，当到一定高度时（接近导链顶），就拆除上面一节导管，随着砼面的不断上升，导管陆续拆除，当达到墩顶设计标高以上10一20cm时，即可排出表面积水，使用插入式振捣器对砼表面加以振捣，清除表面浮浆。

4、当渗水量很大（>6mm／min时），抽水施工有困难时，应采用水下砼浇筑法施工。

水下砼采用导管法进行灌注，导管内径一般为25一35cm，导管使用前要进行闭水试验（水密、承压、接头抗拉），合格的导管才能使用，导管应居中稳步沉放，不能接触到钢筋笼，以免导管在提升中将钢筋笼提起，导管可用卡具吊在孔口上，导管底部距墩底的距离应符合规范要求，一般0.25一0.4m，导管顶部的贮料斗内砼量，必须满足首次灌注剪球后导管端能埋入砼中0.8—1.2m，施工前要仔细计算贮料斗容积，剪球后向导管内倾倒砼宜徐徐进行防止产生高压气囊。施工中导管内应始终充满砼。随着砼的不断浇入，及时测量砼顶面高度和埋管深度，及时提拔拆除导管，使导管埋入砼中的深度保持2—6m间。

每根导管的水下砼浇筑工作，应在该导管首批砼初凝前完成，否则应掺人缓凝剂，推迟初凝时间。

C、砼的坍落度应满足设计要求，砼浇筑应连续进行，为保证墩的质量，应留比墩顶标高高出0.5一1.0m左右的墩头，处于干处的墩头，可在砼初凝后，终凝前清除。

第三章、脚手架搭设方案

建筑施工中，无论结构施工还是室内外施工都离不开脚手架，架子的搭设质量对施工人员的人身安全、工作进度、工程质量有直接的关系，一定要重视脚手架、架子的搭设质量。一、材质该项目的外脚手架采用扣件式钢管脚手架。钢管采用Ф48mm—Ф51mm。壁厚3—3.5mm的直缝电焊钢管，用于立柱纵向水平撑杆(斜撑、剪刀撑、抛撑等)的钢管长宜4—6.5m，用于横向水平的钢管长以2.2—2.5m为宜。每根钢管和最大重量不应大于25kg。钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。采用的必须具备产品质量合格及钢管材质检验报告，表应平直光滑，不应有明显裂纹、分层、压痕、划痕和硬弯。二、扣件1、扣件不能有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其他影响使用的缺陷，机械性能不低于KTH33—8的可锻铸要求。2、保证扣件与钢管的接触面严格吻合。3、旋转扣件应转动灵活，两旋转面的间距应小于1mm。4、当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm。5、扣件表面应做防锈处理。6、扣件螺栓的拧昆力矩达70N•m扣件不得破坏。三、脚手板脚手板的类型有冲压式钢脚手板、木脚手板，竹脚手板等。每块脚手板的重量均不宜大于30kg，其材质应符合国家现行标准有关规定要求。四、底座底座有可锻铸铁制成的和钢板焊接的底座两种。五、脚手架构造要求脚手架搭设之前，应根据工程的特点和施工工艺编制搭设方案，内容应包括：基础处理、搭设要求、杆件间距及连墙杆设置位置、连接方法，并绘制施工详图及大样图。脚手架的搭设高度超过规范规定的要进行计算。1、当搭设高度25～50m时，应对脚手架整体稳定性从构造上进行加强。2、当搭设高度超过50m时，可采用双立杆加强或采用分段卸荷，沿脚手架全高分段将脚手架与梁板结构用钢丝绳吊拉，将脚手架的部分荷载传给建筑物承担；或采用分段搭设，将各段脚手架荷载传给由建筑物伸出的悬挑梁、架承担，并经设计计算。3、扣件式钢管脚手架搭设时应将木垫板铺平，放好底座，再将立杆放入底座内，不准将立杆直接置于木板上，否则将改变垫板受力状态。4、当立杆不埋设时，离地面20cm处，设置纵向及横向扫地杆。5、脚手架基础不得积水。6、从底层第一步大横杆处开始设置连墙杆，连墙杆与建筑结构连接，24m以上高度的架，可采用在墙体内预埋直径为8mm钢筋环，再用双股直径为6mm钢筋与架体拉接的同时增加支顶措施，或用长800mmФ48×3.5mm钢管与长400mmФ10（在其尾部做60度弯钩，钩长50mm）钢筋焊接连接后进行预埋，预埋时钢管端部距建筑物不大于50mm，方便今后加垫块以形成对脚手架的支顶的方法来固定脚手架。7、脚手架纵向按每组剪刀撑跨越立杆根数为5～7根(>6m)，斜杆与地面夹角在450～600之间。高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一组剪刀撑，由底部至顶部随脚手架搭设连接设置；中间部分可间断设置，各组剪刀撑间距不大于15m。高度在24m以上的双排脚手架，在外侧立面必须沿长度和高度连续设置。剪刀撑斜杆应与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上。剪刀斜杆的接长，均采用搭接，搭接长度不小于0.5m，设置2个旋转扣件。横向剪刀撑，若架子高度24m以上，应在脚手架拐角处及中间沿纵向每6跨加设斜杆，成为“之”字形或“十”这字形。8、脚手架是施工人员和作业平台，必须按照脚手架的宽度满铺，板与板之间紧靠。9、脚手架的外侧应按规定设置密目安全网，安全网设置在外排立杆的里面。密目网必须用合符要求的系绳将网周边每隔45cm(每个环扣间隔)系牢在脚手架管上。10、架体内封闭：脚手架铺设脚手板一般应至少两层。从操作层往下每隔10m高应满铺一层脚手板。同时，当作业层脚手板与建筑物之间缝隙大于或等于15cm时应采取防护措施。11、卸料平台应自成受力系统。禁止与脚手架连接。平台应设限定荷载标志牌。12、通道(斜道)坡度宜用1:3,宽不小于1m；运料斜道坡度1:6，宽度不小于1.5m。同时设防滑条。13、脚手架材质(1)不得将外径Ф48mm与Ф51mm的钢管混合使用。(2)旧扣件有裂缝、变形或滑丝的螺栓不得使用。六、脚手架的检查与验收1、脚手架搭设完毕，应由施工负责人组织，有关人员参加，按照施工方案和规范分段进行逐项检查验收，确认符合要求后，方可投入使用。2、在基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完10—13m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后或寒冷地区开冻后及停用超过一个月都应进行检查与验收。3、要定期检查杆件的设置和连接，连墙杆，支撑、门洞桁架等构造是否符合要求；底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；是否超载。4、按照现行标准规定：(1)钢管立杆纵距偏差为±50mm。(2)钢管立杆垂直度偏差不大于1/100H，且不大于10cm(H为总高度)。(3)扣件紧固力矩为：40～50N•m，不大于65N•m。抽查安装数量的5%，扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。(4)检查验收时要严格对照规范标准要求进行，凡不符合规定的应立即整改，对检查结果和整改情况及测得的数据要记录，并且参加检查验收人员都要签字。

5扣件式钢管脚手架整体稳定性的计算方法

5.1立杆的稳定性[2]计算：

式中：N——计算立杆段的轴向力设计值

φ——轴心受压杆件的稳定系数（查表）

Mω——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩

f——钢材抗压强度设计值

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

　N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣQK

式中：NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴向力（可查表qk）

NG2K——脚手架构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK——施工荷载标准值产生的轴向力（各层施工荷载总和），双排脚手架的内、外立杆按总和的1/2取值

φ值根据λ值[3]查表“轴心受压构件的稳定性系数（Q235—A钢）”求得。

i——截面回转半径（查表）

lo——计算长度。按下式计算：

式中：k——计算长度的附加系数，取1.155

μ——考虑脚手架整体支撑情况的单杆计算长度系数。按下表采用：

脚手架立杆的计算长度系数μ

从lo（计算长度）的计算公式中可以看出：

（1）改变了“μ”值的含义

立杆稳定性计算长度公式lo=μl中的μ值，原是表示单根立杆两端的支撑情况，如今此公式中的μ值是通过对整体脚手架试验和计算后的重新取值，它是综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，同时还包括了立杆在大横杆荷载传递下的偏心（e=53mm）影响。所以lo=kμh立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。

原立杆稳定性计算长度公式为lo=μl，现在计算公式为lo=kμh，较原公式多了一个计算长度附加系数“k”，其目的是为了进一步简化脚手架设计计算的表达式。

5.4Mω值的计算：

Mω=0.85×1.4M
=

式中：Mω——风荷载设计值产生的弯距

M
——风荷载标准值产生的弯距

——风荷载标准值，其计算方式：
=0.7μz·μｓ·

钢结构施工组织设计样本 5.5M
值的计算：

（1）风荷载作用于脚手架上主要表现为水平均布荷载，如果把脚手架放平，则脚手架的侧立面图就形成了一根多跨连续梁，连续梁的支座就是脚手架的连墙杆，风荷载就是作用在连续梁上的均布荷载。

从立杆的稳定性计算公式看，当组合风荷载时为：
。公式中前半部分是竖向荷载（主要是脚手架自重及施工荷载），后半部分就是风荷载的影响。前半部分按立杆轴心受压计算，后半部分是按承受弯矩的梁计算，把两部分的荷载叠加，即为脚手架计算稳定组合风荷载时的计算公式。

（2）风荷载产生的弯距
的取值为
介于简支梁与三跨连续梁之间。如果按连墙杆垂直距离（三步）取一个脚手架段计算，实际上就相当于计算一根简支梁；当计算这一脚手架段的立杆时，因为有大横杆、小横杆的支承作用，虽然没有完全对立杆形成固定支座（只是弹性约束），但仍然有限制立杆弯曲变形的作用，所以对于一个步距的立杆的计算，其变形介于简支梁（
）与三跨连续梁（
）之间。

（3）

公式中“q”在这里是风荷载标准值，即
（l为立杆纵距），公式中“l2”在这里应该是立杆步距平方，即换成h2，所以由风荷载标准值产生的弯距

利用概率极限状态设计法计算扣件式钢管脚手架整体稳定性，可以使脚手架的设计表达式中不再出现结构抗力系数，计算结果也不再单独用容许应力法进行校核通讯机房空调施工组织设计方案.doc，因此大大简化了脚手架计算程序。

第四章、模板、基坑支护工程施工方案