某粮库群体工程外墙双排落地式脚手架施工方案

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某粮库群体工程外墙双排落地式脚手架施工方案

=3×0.35=1.05KN/M2

栏杆、挡脚板自重标准值:

施工均布活荷载标准值:

JG∕T 544-2018 轻钢龙骨式复合墙体.pdf脚手架结构自重标准值产生的轴向力:

==30×0.1248=3.744KN

构配件自重标准值产生的轴向力:

=(+0.2)+

=(1.05+0.2)×1.5×1.05+0.14×1.5

施工荷载标准值产生的轴向力总和:

=(+0.2)

=(1.05+0.2)×1.5×2

组合风荷载时立杆段轴向力设计值:

N=1.2(+)+0.85×1.4

=1.2×(3.744+1.194)+0.85×1.4×1.875

(2)不组合风荷载时立杆段轴向力设计值:

N=1.2(+)+1.4

=1.2×(3.744+1.194)+1.4×1.875

1.2.4、组合风荷载时立杆稳定性验算:

轴心受压构件的稳定系数=0.186

立杆截面面积A=4.89cm2

截面模量W=5.08cm3

=165.9N/mm2

1.2.5、不组合风荷载时立杆稳定性验算:

=94.0N/mm2

每个连墙件覆盖的脚手架面积:

==2×1.8×2×1.5=10.8m2

由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值:

=1.4=1.4×0.67×10.8=10.1KN

连墙件的轴向力设计值:

=+=10.1+5=15.1KN

每个直角扣件抗滑承载力设计值:

=10.1KN<2=2×8=16KN

1.3.2、稳定性验算:

由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上,

=0.6+0.2+1.05=1.85m

回转半径=1.58cm

===117<[]=250(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》)

轴心受压构件的稳定系数=0.434

钢管截面积A=4.89cm2

==47.59N/mm2<205N/mm2

1.4、立杆地基承载力验算

1.4.1、计算基础面积:

每块垫板长1.2米,可放置1根立杆。

A=0.1×1.2=0.12m2

1.4.2、地基承载力设计值:

碎石垫层承载力:=200~300KPa取=200KPa=200KN/m2

脚手架地基承载力调整系数=0.4

==0.4×200=80KN/m2

1.4.3、地基承载力验算

不组合风荷载时立杆段轴向力设计值:

===71.25KN/m2<=80KN/m2

经以上验算得出,本工程脚手架满足施工结构安全要求。

2.1、纵向水平杆、横向水平杆计算

2.1.1、横向水平杆验算

作用于横向水平杆弯矩设计值:

M=1.2+1.4

Mmax=1.2+1.4

截面模量W=5.08cm3

Q235钢抗弯强度设计值

 ===131.1N/mm2

弹性模量E=2.06×105N/mm2

惯性矩I=12.19cm4

作用于横向水平杆线荷载设计值:

q=1.2×0.35×1.5+1.4×2×1.5=4.83N/m

ω===4.36mm<=7mm

2.1.2、纵向水平杆计算

横向水平杆向内侧挑出距离为200mm

F==0.5×4.83×1.05×(1+)2=3.594KN

Mmax0.175Fla=0.175×3.594×1.5=0.943KN.m

===185.63N/mm2

ω===5.536mm<=10mm

(3)纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算:

2.15×3.594=7.7KN

2.2.1、长细比验算:

=kμh=1.155×1.5×1.8=3.1185m

===197.37<210(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》)

2.2.2、风荷载产生的立杆弯矩:

(1)密目安全网挡风系数计算

===0.841

敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数=0.089

=+=0.841+0.089=0.868

(2)风荷载标准值计算

=1.3=1.1284

=0.7=0.7×1.86×1.1284×0.6=0.88KN/m2

(3)风荷载产生的立杆弯矩:

=0.85×1.4

==0.508KN.m

2.2.3、立杆段轴向力设计值计算:

2.2.3.1、25m处单立柱段轴向力设计值计算:

脚手架结构自重标准值:

=0.1248KN/m

木脚手板自重标准值(按满铺三层计算):

=3×0.35=1.05N/M2

栏杆、挡脚板自重标准值:

施工均布活荷载标准值:

脚手架结构自重标准值产生的轴向力:

==39×0.1248=4.867KN

构配件自重标准值产生的轴向力:

=(+0.2)+

=(1.05+0.2)×1.5×1.05+0.14×1.5

施工荷载标准值产生的轴向力总和:

=(+0.2)

=(1.05+0.2)×1.5×2

组合风荷载时立杆段轴向力设计值:

N=1.2(+)+0.85×1.4

=1.2×(4.867+1.194)+0.85×1.4×1.875

(2)不组合风荷载时立杆段轴向力设计值:

N=1.2(+)+1.4

=1.2×(4.867+1.194)+1.4×1.875

2.2.3.2、地面处双立柱段轴向力设计值计算:

单立柱脚手架结构自重标准值:

=0.1248KN/m

双立柱脚手架结构部分自重增加值:

`=0.04KN/m

木脚手板自重标准值(按满铺三层计算):

=3×0.35=1.05N/M2

栏杆、挡脚板自重标准值:

施工均布活荷载标准值:

脚手架结构自重标准值产生的轴向力:

=+``=64×0.1248+25×0.04=8.987KN

构配件自重标准值产生的轴向力:

=(+0.2)+

=(1.05+0.2)×1.5×0.7+0.14×1.5

施工荷载标准值产生的轴向力总和:

=(+0.2)

=(1.05+0.2)×1.5×2

组合风荷载时地面单立杆轴向力设计值:

N=[1.2(+)+0.85×1.4]/2

=[1.2×(8.987+1.194)+0.85×1.4×1.875]/2

(2)不组合风荷载时立杆段轴向力设计值:

N=[1.2(+)+1.4]/2

=[1.2×(8.987+1.194)+1.4×1.875]/2

2.2.4、组合风荷载时立杆稳定性验算:

2.2.4.1、25m处单立柱段组合风荷载时立杆稳定性验算:

轴心受压构件的稳定系数=0.186

立杆截面面积A=4.89cm2

截面模量W=5.08cm3

=202.79N/mm2

2.2.4.2、地面处双立柱段组合风荷载时立杆稳定性验算:

轴心受压构件的稳定系数=0.186

立杆截面面积A=4.89cm2

截面模量W=5.08cm3

=179.38N/mm2

2.2.5、不组合风荷载时立杆稳定性验算:

2.2.5.1、25m处单立柱段不组合风荷载时立杆稳定性验算:

=108.82N/mm2

2.2.5.2、地面处双立柱段不组合风荷载时立杆稳定性验算:

=81.58N/mm2

每个连墙件覆盖的脚手架面积:

==2×1.8×2×1.5=10.8m2

由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值:

=1.4=1.4×0.88×10.8=13.31KN

连墙件的轴向力设计值:

=+=13.31+5=18.31KN

每个直角扣件抗滑承载力设计值:

=18.31KN<3=3×8=24KN

2.3.2稳定性验算:

由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上,

=0.6+0.2+1.05=1.85m

回转半径=1.58cm

===117<[]=250(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》)

轴心受压构件的稳定系数=0.434

钢管截面积A=4.89cm2

==86.28N/mm2<205N/mm2

2.4、立杆地基承载力验算

2.4.1、计算基础面积:

每根立杆下设1米长10#槽钢。

A=0.1×1=0.1m2

2.4.2、地基承载力设计值:

高平市维高水泥厂施工方案回填土承载力:=200~300KPa取=200KPa=200KN/m2

脚手架地基承载力调整系数=0.4

==0.4×200=80KN/m2

2.4.3、地基承载力验算

不组合风荷载时立杆段轴向力设计值:

某立交大桥东岸施工组织设计方案===74.2KN/m2<=80KN/m2

满足要求经以上验算得出,本工程脚手架满足施工结构安全要求。

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