施工组织设计下载简介

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某粮库及其附属工程高支模施工方案

q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

DB11／T 1847-2021 电梯井道作业平台技术规程（京津冀区域协同工程建设标准）.pdfq3:1.4×2.00×0.40×0.90=1.0kN/m；

q=q1+q2+q3=9.18+0.16+1.0=10.34kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×10.34×0.3002=0.093kN.m；

σ=0.093×106/1.62×104=5.74N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=5.74N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=[(24.0+1.50)×1.000+0.35]×0.40=10.34N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=300.00/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×10.34×300.04/(100×9500.0×1.46×105)=0.409mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.409mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.00mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24.000+1.500)×0.400×1.000×0.300=3.06kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.300×(2×1.000+0.400)=0.252kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.300×0.400=0.54kN；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×3.06+1.2×0.252=3.9744kN；

活荷载设计值p=1.4×0.54=0.756kN；

P=3.9744+0.756=4.3304kN。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=8.33×101cm3；

I=5.000×10.000×5.000×10.000/12=4.17×102cm4；

3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距M=4.3304×1.200/4=1.29912kN.m；

方木最大应力计算值σ=1299120.000/8.33×104=15.5957N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；

方木最大应力计算值15.5957N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力Q=4.3304×1000/2=2.165kN；

圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；

圆木受剪应力计算值T=2.165×1962.50/(4.17×106×50.00)=0.02N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木受剪应力计算值0.02N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

5.支撑方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=2.941kN；

方木最大挠度ω=2941.500×1500.003/(48×10000.00×4.17×106)=4.964mm；

方木的挠度设计值[ω]=1.500×1000/250=6.000mm；

方木的最大挠度ω=4.964mm小于方木的最大允许挠度[ω]=6.000mm，满足要求！

八、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=4.3304kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=0.800/0.300=3

经过简支梁的计算得到：

通过支撑钢管传递到支座的最大力为2×4.3304+4.3304=12.9912kN

支撑钢管的最大应力计算值σ=0.86608×106/5080.000=170.488N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值170.488N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

十、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.83kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十一、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=10.832kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.132×7.00=1.1088kN；

N=10.832+1.1088=11.9408kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.650=3.240m；

Lo/i=3239.775/15.800=205.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.172；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11940.800/(0.172×489.000)=141.97N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=141.97N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.163×1.012×(1.650+0.100×2)=2.177m；

Lo/i=2177.369/15.800=138.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11940.8/(0.357×489.000)=68.400N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=68.400N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

楼板浇筑厚度(m):0.120m，高度6.0m；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.0；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

楼板支撑架荷载计算单元

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1/6*b*h2=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=1/12*b*h3=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.250×0.120=0.75kN/m；

模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.250=0.088kN/m；

活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×1.000×0.250=0.750kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(1.250+0.088)=1.605kN/m；

集中荷载p=1.4×0.750=1.050kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.050×1.000/4+1.605×1.0002/8=0.463kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.050/2+1.605×1.000/2=1.328kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.463×106/83.333×103=5.558N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为5.558N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1.000×1.605/2+1.050/2=1.328kN；

方木受剪应力计算值T=3×1327.500/(2×50.000×100.000)=0.398N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.398N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.250+0.088=1.337kN/m；

集中荷载p=0.750kN；

方木最大允许挠度值[V]=1000.000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值0.835mm小于方木的最大允许挠度值4.000mm,满足要求!

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.605×1.000+1.050=2.655kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.996kN.m；

最大变形Vmax=2.795mm；

最大支座力Qmax=11.616kN；

钢管最大应力σ=0.996×106/5080.000=196.021N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值196.021N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.616kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

脚手架的自重(kN)：NG1=0.116×6.0=0.696kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.046kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到厂房土建工程和厂房钢结构工程土方回填专项施工方案，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=9.055kN；

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.800+0.100×2=2.000m；

双钢筋叠合板钢筋绑扎施工工艺L0/i=2000.000/15.800=127.000；