施工组织设计下载简介
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永安老年公寓井架专项施工方案11、卷扬机的安装,架体底部的导向滑轮应与卷筒轴心线垂直;卷扬机顶应搭设防护棚,具有防雨和抗冲击功能。
1、试验条件应符合下列要求:
a、架体的基础、附墙架等应符合规范规定;
砖墙施工方案c、地面风速:不大于11m/S(六级);
d、电压波动:±7%;
e、荷载与标准值差±3%。
2、在空载情况下以提升机各工作速度进行上升、下降、变速、制动等动作,在全行程范围内,反复试验不少于3次。同时应对个安全装置进行灵敏度实验。
3、双吊篮提升机,应对各单吊篮升降和双吊篮同时升降,分别进行试验。
4、空载试验过程中,应检查各机构动作是否平稳、准确,不允许有振颤、冲击等现象。
5、吊篮加额定荷载试验,使其重心位于吊篮的几何中心,沿长度和宽度两个方向各偏移全长的1/6的交点处。
7、超荷载的试验,将定额荷载5%逐级加荷,直至加到额定荷载125%,荷载在吊篮中均匀布置,做上升、下降、变速、制动(不做坠落实验)。试验时动作准确可靠,无异常现象,金属结构不得出现永久变形、可见裂纹、油漆脱落以及连接损坏、松动等现象。
8、试验应有试验记录,记录内容应有下列各条:
a、写明试验日期、场地环境、参加部门以及负责人。
b、审查必备的技术文件及外购的合格证书。
c、记载试验情况和结果。
d、对所作试验的提升机作出结论。
1、应装设避雷电的装置,遇到六级大风及其以上或台风大雨天气,应暂停使用。
2、井架自地面3m以上的外侧三面(出料口除外),应使用安全网进行封闭,避免吊篮上的材料坠落伤人。
3、应设置卷扬机作业棚,卷扬机的设置应符合以下要求:
(1)、不会受到场地内的作业干扰。
(2)、卷扬机司机能清楚地观察吊盘的升降情况。
(3)、吊盘不能长时间悬停于井架中,应及时落到地面。
(4)、吊篮中不能装长杆材料或零乱堆放的材料,以免材料坠落或长杆材料卡在井架上酿成事故。
(5)、吊篮上的材料应居中放置,避免载重偏心。
(6)、卷扬机、轨道、锚杆、钢丝绳和安全装置等应经常检查保养,发现问题及时解决,不得在有问题的情况下继续使用。
4、应经常检查井架的杆件是否发生变形和连接松动情况,经常观察地基的牢固情况,并及时加以解决。
5、井架上方进行安装作业时,其下方应暂停作业。
6、司机应按说明书有关规定,对提升机各润滑部位,进行注油润滑。
7、维修保养时,应将所有开关扳至零位,切断主电源,并在闸箱处挂“禁止合闸”标志,必要时应专人监护。
8、维修和保养提升机架体顶部时,应搭设上人平台,并应符合高处作业要求。
1、安装材料进场后应分规格编码堆放,堆放要按规定场地整齐堆放,做到“一头齐”。
2、施工现场要经常保持整洁卫生,安装时应当把余下的材料运回堆放场地,把杂物清净运走。
3、四周安全挂钩要整齐、美观。
4、要定时检查,清理场地,如有不符合安全文明施工要求的要马上整改。
1、第一次安装高程完成后,必须调试测定量化验收,填写验收表。
2、每接高一次安装完成后,也必须进行调试测定量化验收,填写验收表。
3、验收过程中,发现问题,必须及时处理,不得留有隐患。
4、验收不合格,不准交付使用。
(一)、井字架拆卸的依据:
井字架拆卸必须遵守国家有关规定以及《产品使用说明书》的要求,按步骤有序地进行拆卸工作,同时,在拆卸之前,必须要做好,做足一切准备工作,以避免一切安全事故的发生。
(二)、井字架拆卸的安全技术措施:
1、井字架拆卸应由经过资质审查合格或经过专业培训合格,并取得资格证书的熟练人员进行拆卸,并严格按照说明书的要求有步骤地进行。
2、井字架拆卸前必须由公司质安科,工地项目部对拆卸人员进行安全技术交底。
3、井字架拆卸人员必须作好安全防范措施,戴好安全帽,佩带好安全带,不准穿拖鞋、硬底鞋、赤脚和酒后作业。
4、在井字架拆卸现场10m范围内设置临时安全岗以及划分安全区,挂好危险标志,禁止任何人通过。
5、参加拆卸作业人员和指挥人员,每天早上应量一次血压,身体不适合高空作业人员不准登高作业。
6、遇到五级大风或大雨、雷雨天气,必须停止高空作业。
7、拆除作业应在白天天气好的情况下进行,严禁在夜间、下雨天、有风时进行拆卸工作。
(三)、井字架拆卸方案:
1、井字架拆卸人员必须熟悉拆除方案,了解拆卸的顺序和要求。
2、井字架的拆除应从顶至下的顺序进行拆卸:即天梁→立柱→附墙件→基础。
3、拆卸前应在井字架上搭设好操作平台,操作平台不应大于3节高度。
4、在拆卸过程中,严禁从高处向下抛掷物件。
5、附墙件(井架与主体拉结件)不得超前拆除。
6、拆除过程的安全技术措施与安装过程要求相同。
第十二节井架落地卸料平台计算书
立杆横距lb(m):0.90,立杆步距h(m):1.50;
立杆纵距la(m):1.20,平台支架计算高度H(m):20.00;
平台底钢管间距离(mm):300.00;
钢管类型(mm):Φ48×3.5,扣件连接方式:单扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80;
脚手板自重(kN/m2):0.300;
栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150;
施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000;
安全网自重(kN/m2):0.005;
地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kpa):120.00;
立杆基础底面面积(m2):0.25;地基承载力调整系数:1.00。
二、板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
(1)脚手板自重(kN/m):
q1=0.3×0.3=0.09kN/m;
(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m):
Q1=4×0.3=1.2kN/m;
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
荷载设计值:q=1.2×q1+1.4×Q1=1.2×0.09+1.4×1.2=1.788kN/m;
最大弯距Mmax=0.125×1.788×0.92=0.181kN·m;
支座力N=0.5×1.788×0.9=0.805kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.181×106/(5.08×103)=35.637N/mm2;
板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2;
板底钢管的计算应力35.637N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
q=q1=0.09kN/m;
V=(5×0.09×(0.9×103)4)/(384×2.06×100000×12.19×104)=0.031mm;
板底支撑钢管的最大挠度为0.031mm小于钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求!
三、纵向支撑钢管计算:
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算;
集中荷载P取板底支撑钢管传递力,P=0.805kN;
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.483kN·m;
最大变形Vmax=2.74mm;
最大支座力Qmax=2.011kN;
最大应力σ=Mmax/w=0.483×106/5.08×103=95.04N/mm2;
纵向钢管的计算应力95.04N/mm2小于纵向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
纵向支撑钢管的最大挠度为2.74mm小于纵向支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.011kN;
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的结构自重(kN):
NG1=0.129×20=2.582kN;
(2)栏杆、挡脚板的自重(kN):
NG2=0.15×0.9×5/2=0.338kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.3×0.9×1.2×5/4=0.405kN;
(4)安全网自重(kN/m2):
NG4=0.005×0.9×20/2=0.045;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.582+0.338+0.405+0.045=3.369kN;
2.活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值:NQ=4×0.9×1.2/4=1.08kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.369+1.4×1.08=5.555kN;
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,由以下公式计算:
λ=μh/i=1.8×1.5×103/15.8=170.886<210,长细比满足要求;
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.8×1.5=3.118m;
λ=l0/i=3118/15.8=197;
由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.186;
钢管立杆受压应力计算值;σ=5.555×103/(0.186×489)=61.079N/mm2;
立杆钢管稳定性验算σ=61.079N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
fg=fgk×kc=120kpa;
其中,地基承载力标准值:fgk=120kpa;
脚手架地基承载力调整系数:kc=1;
立杆基础底面的平均压力:p=N/A=22.22kpa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=5.56kN;
基础底面面积:A=0.25m2。
p=22.22≤fg=120kpa。地基承载力满足要求!
由于防护棚有双层防护,故只按照承载能力极限状态设计,不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向,进深方向为纵向,简图如下:
立杆横距lb(m):1.8;
立杆纵距la(m):2.1;
防护棚高度H(m):5;
上下防护层间距h1(m):0.6;
立杆步距h(m):1.5;
斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m):1.6;
斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m):1.5;
水平钢管搭设方式:钢管沿纵向搭设;
水平钢管间距a(m):0.3;
钢管类型(mm):Φ48×3.5;
扣件连接方式:双扣件,取扣件抗滑移承载力系数:0.8;
高空坠落物最大荷载标准值N(kN):1;
脚手板自重(kN/m2):0.35;
栏杆及挡脚板自重(kN/m):0.15;
地基承载力标准值(kpa):170;
立杆基础底面面积(m2):0.25;
地基承载力调整系数:0.4。
二、纵向水平支撑钢管计算:
纵向钢管按照三跨连续梁计算,承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护,故只按照承载能力极限状态设计,不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下:
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
(1)脚手板自重(kN/m):
q1=0.35×0.3=0.105kN/m;
(2)高空坠落物最大荷载标准值(kN):
纵向支撑钢管按三跨连续梁计算;
最大弯矩计算公式如下:
均布恒载:q=1.2×0.105=0.126kN/m;
冲击荷载:F=1.4×1=1.4kN;
最大弯距M=0.08×0.126×2.12+0.2×1.4×2.1=0.632kN·m;
框架结构施工方案最大应力σ=M/W=0.632×106/(5.08×103)=124.499N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的计算应力124.499N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
三、横向支撑钢管计算:
横向水平钢管按照承载能力极限状态设计高支模支撑架施工方案 中海物流园,按照集中荷载作用下的简支梁计算;
冲击荷载按最不利情况作用于跨中,上部钢管传递的恒载按等间距步置。