施工组织设计下载简介

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某购物中心大型模板施工方案（附图）

(一)荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×0.3=0.090kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.45=3.240kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.1×0.3×0.45=0.149kN/m；

DZ／T 0376-2021 智能矿山建设规范.pdf永久荷载标准值Gk=0.090+3.240+0.149=3.479kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.3=0.750kN/m；

计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；

(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：

q=3.479+0.0324=3.5109kN/m；

(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：

A永久荷载和均布活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×(3.479+0.0324)=3.792kN/m；

q2=0.9×1.4×0.750=0.945kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.35×(3.479+0.0324)=4.266kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.750=0.662kN/m；

B永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.2×(3.479+0.0324)=3.792kN/m；

P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；

由永久荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.35×(3.479+0.0324)=4.266kN/m；

P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；

最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.731kN·m；

A永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2

=0.100×4.266×0.82+0.117×0.662×0.82=0.323kN·m；

B永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l

=0.080×3.792×0.82+0.213×3.150×0.8=0.731kN·m；

最大剪力V=max（Va，Vb）=3.946kN；

A永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l

=0.600×4.266×0.8+0.617×0.662×0.8=2.374kN；

B永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Vb=0.600×q×l+0.675×P

=0.600×3.792×0.8+0.675×3.150=3.946kN；

ν=0.677ql4/100EI=0.677×3.5109×8004/(100×10000×3.645×106)=0.267mm

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.731×106/8.100×104=9.023N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=9.023N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Ib=3.946×1000×60750/(3.645×106×60)=1.096N/mm2；

实际剪应力计算值1.096N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

最大挠度：ν=0.267mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.267mm小于最大允许挠度值:[ν]=3.200mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根60×90矩形木楞，间距800mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×364.5×104=3.645×106mm4；

W=1×81×103=8.100×104mm3；

E=10000N/mm2；

(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.3=0.450kN/m；

由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=3.792kN/m；

q2=0.9×1.4×0.450=0.567kN/m；

由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=4.266kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.450=0.397kN/m；

由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×3.792×0.8+1.200×0.567×0.8=3.881kN；

由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×4.266×0.8+1.200×0.397×0.8=4.135kN；

A第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：

最大支座反力F=max（F1，F2）=4.135kN；

B第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：

F=1.100×q×l=1.100×3.5109×0.8=3.090kN；

(2)第二层支撑梁自重

A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：

q=0.044kN/m；

B计算第二层支撑梁变形采用：

q=0.032kN/m；

第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩：M=0.898kN.m

最大剪力：V=6.220kN

最大变形：ν=0.729mm

最大支座反力：F=12.012kN

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.898×106/8.100×104=11.090N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=11.090N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Ib=6.220×1000×60750/(3.645×106×60)=1.528N/mm2；

实际剪应力计算值1.528N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

第1跨最大挠度为0.728mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.100mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.729mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

1.立杆轴心压力设计值计算

立杆轴心压力设计值N=N1+N2=11.644+0.937=12.581kN；

(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.3=0.300kN/m；

通过以上方法计算得到：

第二层支撑梁传递的支座反力N1=11.644kN；

(二)垂直支撑系统自重N2

σ=N/(φA)≤[f]

立杆计算长度lo=1.5m；

计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；

钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.580=94.937

钢管立杆长细比λ=94.937小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！

钢管立杆受压应力计算值：σ=12.581×103/(0.588×4.890×102)=43.728N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=43.728N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（缺乏相关规范，仅供参考）

(一)模板支架参数信息

设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设4层支架。

楼盖为双向板，板单元计算长度BL=9.9m；板单元宽度BC=8.4m。

1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数

本层楼盖板厚度h1=450mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑25天，混凝土强度fc1=13.687MPa，混凝土弹性模量Ec1=29742.857MPa；

2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数

本层楼盖板厚度h2=450mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑50天，混凝土强度fc2=14.300MPa，混凝土弹性模量Ec2=30000.000MPa；

3.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数

本层楼盖板厚度h3=450mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑75天，混凝土强度fc3=14.300MPa，混凝土弹性模量Ec3=30000.000MPa；

4.施工层下4层楼盖模板（简称：下4层）支架参数

本层楼盖板厚度h4=450mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑100天，混凝土强度fc4=11.900MPa，混凝土弹性模量Ec4=28000.000MPa；

立杆传递荷载组合值：P=12.581kN；

楼盖自重荷载标准值：g1=450/1000×25=11.250kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q1=P/(La×Lb)=12.581/(0.8×0.8)=19.658kN/m2；

楼盖自重荷载标准值：g2=450/1000×25=11.250kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；

楼盖自重荷载标准值：g3=450/1000×25=11.250kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；

楼盖自重荷载标准值：g4=450/1000×25=11.250kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q4=0.750kN/m2；

假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：

P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...

则有：Pi'=(Eihi3∑Pi)/(∑(Eihi3))；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：

Ec1h13=29742.857×0.453=2710.3179

Ec2h23=30000.000×0.453=2733.7500

Ec3h33=30000.000×0.453=2733.7500

Ec4h43=28000.000×0.453=2551.5000

G1=1.2×(2710.3179/10729.3179)×45.000=13.641kN/m2

G2=1.2×(2733.7500/10729.3179)×45.000=13.759kN/m2

G3=1.2×(2733.7500/10729.3179)×45.000=13.759kN/m2

G4=1.2×(2551.5000/10729.3179)×45.000=12.842kN/m2

Q1=1.4×(2710.3179/10729.3179)×21.908=7.748kN/m2

Q2=1.4×(2733.7500/10729.3179)×21.908=7.815kN/m2

Q3=1.4×(2733.7500/10729.3179)×21.908=7.815kN/m2

Q4=1.4×(2551.5000/10729.3179)×21.908=7.294kN/m2

四边简支：Lx/Ly=8.4/9.9=0.848；查表：mqx=0.05077，mqy=0.03476；

1.下1层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

G1'=G1+Q1/2=17.515kN/m2；Gq=G1+Q1=21.389kN/m2；

Q1'=Q1/2=3.874kN/m2；

Mx=(mx+υ×my)×G1'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q1'×Bc2=50.119kN/m2；

My=(my+υ×mx)×G1'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q1'×Bc2=37.610kN/m2；

根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到

钢筋位置弯矩计算值（kN/m2）理论钢筋面积（mm2）

楼盖X向正筋50.119ASX=423（HRB335）

楼盖Y向正筋37.610ASY=316（HRB335）

冬季混凝土施工方案（湟水六标）钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）

下1层楼盖实际配筋面积≥理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。

2.下2层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一JJF (新) 01-2014 洁净室（区）检测规范，故需计算本层折算荷载组合设计值：

Q2'=Q2/2=3.907kN/m2；

Mx=(mx+υ×my)×G2'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q2'×Bc2=50.553kN/m2；