施工组织设计下载简介

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壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；

脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.3000kN/m2；

岳家楼铁路住宅区39#地下车库工程施工组织设计栏杆与挡板采用0.11,自重标准值为0.1100kN/m；

脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。

2)施工均布活荷载标准值

装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。

3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

脚手架高度为12.00m地面粗糙度按B类；

风压高度变化系数μz=1.00(标高+10m)；

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于浙江省温州市，基本风压ω0=0.6kN/m2

水平风荷截标准值ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.00×1.040×0.6=0.436kN/m2

钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.30×0.450=0.1350kN/m；

施工活荷载QK=3.00×0.450=1.35kN/m；

作用于纵向水平杆线荷载标准值：

永久荷载q1=1.2GK=1.2×(0.0376+0.1350)=0.20kN/m

施工活荷载q2=1.4QK=1.4×1.35=1.89kN/m

2）纵向水平杆受力计算

每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算，L=1.50m。

Mmax=M1+M2=0.05+0.51=0.56kN.m

纵向杆的抗弯强度σ=Mmax/W=0.56×106/5080=110.24N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ1=0.632

υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×0.170×(1.50×103)4/(100EI)=0.22mm

挠度系数Kυ2=0.967

υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×1.350×(1.50×103)4/(100EI)=2.63mm

纵向杆的最大挠度υmax=υ1+υ2=0.22+2.63=2.85mm＜L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm,满足要求。

Rq1=1.143×0.20×1.50=0.34kN

Rq2=1.223×1.89×1.50=3.47kN

Rmax=Rq1+Rq2=0.34+3.47=3.81kN

钢管自重gk1=0.0376kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=3.81kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.91kN

2）横向水平杆受力计算

按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.90m

Mmax=qL2/8＋R中L/4=0.0376×0.90×0.90/8+3.81×0.23=0.86kN.mm=860000kN.m

横向杆的抗弯强度σ=Mmax/W=860000/5080=169.55N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

集中荷载产生的挠度为:

υ1=R中L3/48EI=3810.00×9003/(48×206000×121900)=2.30mm

均布荷载产生的挠度为：υ2=5qL4/384EI=5×0.0376×9004/(384×206000×121900)=0.01mm

υmax=υ1+υ2=2.30+0.01=2.32mm

横向杆的最大挠度υmax=2.32mm＜L/150=900/150=6.0mm与10mm,满足要求。

(3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算

R=0.5R中+R边+Gk1L/2

=3.81+0.0376×0.90/2=3.83kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=3.83kN＜Rc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑承载力设计值),满足要求。

(1)立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50

立杆步距h=1.80m

立杆计算长度Lo=kμh=1.00×1.50×1.80=2.70m=2700mm

长细比λ=Lo/i=2700/15.80=170.89

立杆长细比λ=170.89＜[210],满足要求。

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1248×12.00=1.50kN

b.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重

脚手板重量：2×1.50×0.90/2×0.30=0.41kN

栏杆、挡脚板重量：2×1.50×0.1100=0.33kN

安全网重量：12.00×1.50×0.0020=0.036kN

构配件自重NG2k=0.41+0.33+0.036=0.776kN

①施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：

NGk=1.50×0.90/2×(3.00+2.00)=3.38kN

风荷载标准值ωk=0.436kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.85×1.4Mωk

=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.436×1.50×1.802/10=0.25kN.m=250000N.mm

2)轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×1.5×1.80=3.12m

λ=Lo/i=3119/15.8=197.37
=0.186

N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk

=1.2×(1.5+0.776)+1.4×3.38=7.462kN=7462N

N/（
A）=7462/(0.186×489)=82.04N/mm2

N=1.2（NGlk+NG2k）＋0.85×1.4ΣNQk

=1.2×(1.5+0.776)+0.85×1.4×3.38=6.752kN=6752N

N/（
A）＋MW/W=6752/(0.186×489)+7462/5080=73.05N/mm2

组合风荷载立杆稳定性73.05N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

连墙件采用Φ48×3.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2

按每个结构层花排设置,纵向间距取3跨,架体高度12.00m

连墙件轴向力设计值NL=NLW＋N0,其中:

风压高度变化系数μz=1.56(标高+40m)，基本风压ωo=0.6kN/m2

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk，=0.7×1.56×1.040×0.6=0.68kN/m2

NLW=1.4ωkAω=1.4×0.68×3.00×2×1.50=8.568kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kN

NL=NLW＋N0=8.568+5.00=13.568kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)

连墙件采用Φ48×3.5钢管,双扣件连接满足要求。

L0=0.90+0.10=1.00m=1000mm,i=15.8mm,λ=L0/i=1000/15.8=63.3,1=0.806

σ=N1/1A连墙件=13568/(0.806×489)=34.44N/mm2

连墙件强度σ=34.44N/mm2＜f=210N/mm2,满足要求。

悬挑材料选采用18号工字钢；H=180mm,b=94mm,tw=6.5mm,t=10.7mm,q=0.24kN/m,w=185400mm3,IX=16990000mm4,S=106500mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

未加钢丝绳前的验算，脚手架搭设高度是四个步距。N=9.304×(4/(24.00/1.80))=2.79kN=2790N

L=0.90m,a=0.90m,N1=N2=2.79kN=2790N,γx=1.05；

Mx=N[a+(L+a)]+q(L+a)2/2

=2.79×[0.90+(0.90+0.90)]+0.24×(0.90+0.90)2/2=7.93kN.m=7927146N.mm；

σ=Mx/γxWx=7927146/(1.05×185400)=40.72N/mm2；

悬挑型钢梁抗弯强度σ=40.72N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

V=2N+q(L+a)=2.79×2+0.24×(0.90+0.90)=6.02kN

τ=VS/Ixtw=6017×106500/(16990000×7)=5.80N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=5.80N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

L1=1800mm=1.80m,t=11mm

b=(570×94×11)/(1800×180)=1.77

Mx/b'Wx=7927146/(0.91×185400)=46.95N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性=46.95N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

υ1=N1(L+a)3/3EI=2790×(900+900)3/(3×16990000×206000)=1.55mm

υ3=q(L+a)4/8EI=0×1800/(8×16990000×206000)=0.09mm

υmax=υ1+υ2+υ3=1.55+0.19+0.09=1.83mm

悬挑型钢梁挠度υmax=1.83mm＜[υ]=(L+a)/400=4.50mm,满足要求。

（5）验算悬挑梁锚固钢筋

L1=3.00mm,HPB235钢筋,fy=215N/mm2；

锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=2791×2700/3000+0.24×(900+900)=2946N；

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ16钢筋；

As=2×200.96=401.92mm2，

Asfy/Rmax=401.92×215/2946=29.33

锚固钢筋Asfy/Rmax=29.33＞2,满足要求。

Mmax=3.59kN.m,Vmax=5.63kN,Rmax=13.40kN,υmax=0.25mm

L=0.90m,a=0.90m,γx=1.05,N=(0.90+0.90)×13400/3.00=8040N

σ=Mmax/γxWx+N/A=3.59×106/1.05/185400+8040/3074=21.06

悬挑型钢梁抗弯强度σ=21.06N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

Vmax=5.63kN

τ=VmaxS/Ixtw=5634×106500/16990000/6.5=11.15N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=11.15N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

L1=1800mm=1.80m

b=2.00(查表得)b=2.00>0.6

Mmax/(
b＇Wx)=3.59×106/0.93/185400=20.82N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性20.82N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

υmax=0.25mm

悬挑型钢梁挠度υmax=0.25mm＜[υ]=(L+a)/250=7.20mm,满足要求。

6.验算悬挑梁锚固钢筋

内蒙12J3_4-轻质内隔墙.pdfL1=3.00mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2

锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=9300×2700/3000+0.24×(900+900)=8802N

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ16

As=2×200.96=401.92mm2

Asfy/Rmax=401.92×210/8802=9.59

锚固钢筋Asfy/Rmax=9.59＞2,满足要求。

h=3.00m,L=0.90m,N=9.30kN

YBT 4264-2020 英文版 桥梁缆索钢丝用盘条.pdf钢丝绳采用φ16mm,α=0.85,K=7.00

破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=0.356×162×1570.00/1000=143.08kN