施工组织设计下载简介

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处置程序：发现事故和事故征兆→报警→接报→发出救援命令→开始救援→现场处置→结束紧急状态

（一）发现事故和事故征兆

发现事故和事故征兆后，现场负责人应及时准确了解事故情况。

现场负责人将掌握的情况及时报告项目部值班人员，必要时拨打110、112。

值班人员负责接报工作某#、#住宅楼施工组织设计.doc，必须向报警人问清事故发生时间、地点、单位、性质、危害程度、范围等事故基本情况及报警人姓名和职务，并及时向总指挥和相关管理人员汇报。

事故发生后，各专业救援队接到指挥部发出救援命令后，必须迅速赶赴现场进行开始抢险。

1、现场处置原则：员工安全优先，防止蔓延优先。

2、现场处理组及时深入现场了解掌握事故情况和发生的原因，迅速疏散现场与抢险无关人员和围观群众。警戒维护组同时封锁事故现场，拉起隔离带，划出各类抢险、抢救区域（如救护区、运输通道、抢险区等），保证良好的现场抢险秩序。

3、医疗救护组直接进入现场将伤员运至指定地点进行救护，及时检查每位伤员的伤势，决定现场救治、外送转移，还是现场急救后转移等，交通运输组及时提供运送伤员的各类车辆。

4、专业抢险组根据情况选择适合的机械设备和器材及时进入事故现场进行现场抢险，采用人工、机械清除障碍，救助围困人员，及时撤离伤亡人员；清理、拆除危险物品，对事故源头采取临时封闭措施，防止事故再发生，具体措施如下：

（1）高空坠落、起重伤害造成人员伤害的急救措施：

——采用加压包扎止血法等方法进行止血，防止过多出血；

——采用三角巾、四头带或专用绷带等进行包扎，防止感染、压迫止血、固定骨折；

——采用夹板等进行骨折固定，防止骨头错位；

——采用担架或徒手进行伤员搬运，及时送附近医疗机构进行救治。

（2）触电等引起人员呼吸或心跳停止时的急救措施：

——切断电源或用绝缘物体将触电者脱离电源；

——神志清醒者，应进行照顾和观察；轻度昏迷或呼吸微弱，可针刺或掐人中等穴位，并送医院抢救；

——对无呼吸者，应立即进行人工呼吸；对无心跳者，应立即进行胸外心脏挤压法进行抢救。这两种情况，急救应立即进行，不能等医生到来，在送医院的途中，也不能停止急救。

（3）模板、支架脱落造成人员伤害的急救措施：

——立即停止浇筑混凝土，疏散人员离开现场；

——对受伤者采用加压包扎止血法等方法进行止血，防止过多出血；

——采用三角巾、四头带或专用绷带等进行包扎，防止感染、压迫止血、固定骨折；

——采用夹板等进行骨折固定，防止骨头错位；

事故已受控制，伤员已全部撤离现场得到妥善安置，由总指挥发出结束紧急状态命令，现场抢险工作完成。

（一）事故调查处理坚持“四不放过”原则，即事故原因分析不清不放过；事故责任者和群众没有受到教育不放过；事故责任者没有受到严肃处理不放过；没有采取切实可行的防范措施不放过。

（二）事故调查组根据所发生事故的具体情况由事故发生单位的归口管理部门、工会派员参加，必要时聘请专家技术人员参与。

（三）事故调查工作程序坚持分级管理上下对口的原则，调查组人员要在做好事故救援、现场保护的基础上，尽早开展事故现场勘察工作，做好事故目击证人和有关当事人的询问笔录，确保掌握事故的真实性，主动配合上级调查组做好查处工作，在最短的时间内形成事故调查报告。

5.5应急预案的演练和评审

项目部定期组织应急预案的演练，提高救援的实战能力。在演练后，项目部及时组织对应急预案进行评审，并对预案进行修改。

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5.6、盖梁安全检查与控制

⑴、在砼浇筑之前必须进行安全检查。

使用前，对抱箍体焊接处进行焊缝逐条检查，检查焊缝饱满度，焊缝厚度，有无虚焊。

使用前，检查每个高强螺栓有无质量缺陷，垫圈等配套物件是否完全。

安装好抱箍后，对抱箍各螺栓拧紧程度进行检查。

工字钢与木方安装好后，检查其固定情况。

浇筑前在进行一次整体检查。

⑵、在砼浇筑时必须进行安全观测。

在抱箍下口处用红笔做个标记，在浇筑过程中派专人监测抱箍固定

情况，如有发现抱箍有下滑情况。立即停止浇筑，疏散人员离开。

安全人员采取加固补救措施。

在浇筑过程中派专人监测工字钢最容易发生变形处，，如有发现工字钢变形。立即停止浇筑，疏散人员离开。派安全人员采取加固补救措施。

在浇筑过程中派专人盯模，，如有发现模板有松动。立即停止浇筑，疏散人员离开。派安全人员采取加固补救措施。

十、盖梁抱箍法施工设计计算

（说明1：盖梁砼为82.53m3，钢筋12988.9kg）

(说明2：模板重量根据模板加工资料)

3.盖梁悬挑处底部三角支架自重

三角脚采用15cm*15cm方木加工

每边计8个，一个盖梁总计16个

木方斜长为1.86米，高为0.65米，垂直长1.75米。

木方方量为：（1.86+0.65+1.75）*16*0.15*0.15=1.53m3

方木：取F=7.5KN/m3

G3=1.53*7.5=11.47KN

4.横梁自重（15cm*15cm方木（109*4））

G4=109*4*0.15*0.15*7.5=73.57KN

(说明7：假设浇筑时有工人及管理人员6名，80kg/人；振动棒2台，25kg/台；其他设备250kg)

6.砼浇筑冲击及振捣荷载

G6=82.53m3×23*0.25=474KN

(说明：取砼重量的25%)

总荷载为：G=G1+G2+G3+G4+G5+G6=2025.25+38+11.47+73.57+6.468+474=2628KN

以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：

F1=G÷S=2628÷（1.5m×43m）=40.7KN/m2

盖粱底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木纵背肋间距为30cm，方木净跨度L3=30cm,所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。h2=1.5,木抗弯强度[fm]取值为13Mpa。

(2)、模板力学性能1.弹性模量E=0.1×105MPa。2.截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.43cm3

3.截面抵抗矩：W=bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3

4.截面积：A=bh=30×1.5=45cm2

因为盖梁长43米，宽1.5米。则传递到横梁上的单位荷载为

P=G/(43*1.5)=110KN/M2

采用间距0.4m方木横铺作横梁，方木型号为：15cm*15cm，L=4m,h=0.15m,b1=0.15m

4米方木（15cm*15cm）横铺作横梁平面示意图：

2.横木单位长度受力计算

（1）.横梁采用间距为0.4m的4米方木横铺，则作用在单根横木上的荷载GH’=P*0.4=110*0.4=44KN。

作用在横木上的均布荷载为：

qH’=GH’/lH=44/1.5=29.3kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为1.5m)

（2）.木材弹性模量σ=1.0*107 KN/M2

（3）.跨中最大弯矩：M=qL2/8=29.3×0.4×0.4/8=0.58KN/m

（4）.盖梁底横木需要的截面抵抗矩为：

W=M/σ=58(KN/cm3)

W1=bh2/6=166(KN/cm3)

由计算可知道W1>W能满足要求。

㈢、纵梁计算(忽略纵梁自重)

在横梁底部采用两根I40a型工字钢作为纵梁，单根纵梁长45m。

（1）纵梁上的总荷载：

纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q：

q=GZ/L=2628/43=61.11kN/m

单根I40a工字钢所承受的均布荷载为：q′=q/2=30.55kN/m

工I40a型工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=33759cm4;抗弯模量Wx=1500.4cm3

顶层加加强弦杆（高度10cm），与纵梁相交，空隙采用木楔和钢板填塞。

（1）计算支座反力RC：

第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度

第二步：计算C点支座反力RC作用下的弯矩与挠度

第三步：由C点位移为零的条件计算支座反力RC

由假定支座条件知:∑fc=0

（2）计算支座反力RA、RB

根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：

（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，代入q′后

MB=4.446q′=4.446×30.55=130.825kN·m

=87193≈88MPa<[σw]=210MPa(满足)

（3）最大挠度发生在盖梁端

ƒmax=14.3q/EI

[ƒ]=a/400=3.3/400=8.8mm

ƒmax<[ƒ](满足要求)

（4）纵梁跨度中点挠度

[ƒ]=l/400=4.85/400=0.015m

ƒ<[ƒ](满足要求)

砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh

砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。

则：v/T=0.3/20=0.015<0.035

h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6m

Pm=Kγh=1.2×26×0.6=19kPa

砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。

则：Pm=19+4=23kPa

拉杆（φ20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：

σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2

=1.2×23/2π×0.012=43949.04kPa=44MPa<[σ]=160MPa(可符合要求)

4、竖带抗弯与挠度计算

设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=1.4m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。

竖带[10b的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3

q0=23×1.2=27.6kN/m

最大弯矩：Mmax=q0l02/8=7.6×1.42/8=6.762kN·m

=38817.45kpa≈39MPa<[σw]=160MPa(满足要求)

每个盖梁按墩柱设七个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：

支座反力即为抱箍所需摩擦力：

以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。

抱箍体需承受的竖向压力N=380.808kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：

则：[NL]=225×0.4×1/1.7=52.9kN

m=N’/[NL]=380.808/52.9=7.19≈8个，取计算截面上的螺栓数目m=8个。

则每条高强螺栓提供的抗剪力：

P′=N/8=380.808/8=47.6KN<[NL]=52.9kN

故能承担所要求的荷载。

砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.4计算

抱箍产生的压力Pb=N/μ=380.808kN/0.4=952kN由高强螺栓承担。

则：N’=Pb=952kN

抱箍的压力由8条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为

N1=Pb/8=952kN/8=106.15kN<[S]=119kN

=145080kPa=145MPa＜[σ]=200MPa

故高强螺栓满足强度要求。

1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1

u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数

M1=0.15×132×0.015=0.297KN.m

2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°

M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2

[式中L2=0.011(L2为力臂)]

=0.15×132×cos10°×0.011+132×sin10°×0.011

某市一级公路标书施工方案=0.470(KN·m)

M=M1+M2=0.297+0.470=0.767(KN·m)

=76.7(kg·m)

所以要求螺栓的扭紧力矩M≥77(kg·m)

（3）抱箍体的应力计算：

TCECS 597-2019 地下连续墙检测技术规程.pdf1、抱箍壁为受拉产生拉应力

拉力P1=7.5N1=7.5×225=990（KN）

抱箍壁采用面板δ16mm的钢板，抱箍高度为0.5m。