施工组织设计下载简介

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模板承重架施工方案12.16修

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.100×0.350=0.879kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.300×0.350=0.105kN/m

DBJ51／T 128-2019 四川省环保预制装配式板房制作、安装及验收技术标准(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.350=1.050kN/m

静荷载q1=1.20×0.879+1.20×0.105=1.180kN/m

活荷载q2=1.40×1.050=1.470kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.325/0.500=2.650kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.65×0.50×0.50=0.066kN.m

最大剪力Q=0.6×0.500×2.650=0.795kN

最大支座力N=1.1×0.500×2.650=1.458kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；

I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.066×106/64000.0=1.04N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×795/(2×60×80)=0.248N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.984kN/m

最大变形v=0.677×0.984×500.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.018mm

木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.522kN.m

最大变形vmax=0.713mm

最大支座力Qmax=5.084kN

抗弯计算强度f=0.522×106/4491.0=116.14N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.890kN.m

最大变形vmax=0.983mm

最大支座力Qmax=10.930kN

抗弯计算强度f=0.890×106/4491.0=198.09N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=10.93kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件！双扣件抗滑承载力可取12KN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.150×5.600=0.840kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.300×1.000×1.100=0.330kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100×0.100×1.000×1.100=2.761kN

经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=3.931kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.100=3.300kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为

V1=9.337kNV2=9.337kNV3=9.337kNV4=9.337kNV5=9.337kNV6=9.337kN

风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.620×0.000=0.000kN/m2

风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.000×1.000×1.500×1.500/10=0.000kN.m

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中AF——结构模板纵向挡风面积；

Wk——风荷载标准值，取0.000kN/m2；

La——模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.100m；

la——立杆纵距，取1.000m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.000×0.100×1.000=0.000kN

按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为

其中F——作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.000kN；

H——模板支架高度，取5.600m；

m——计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2；

Lb——模板支架的横向长度，取5.500m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为N1=3×0.000×5.600/[(2+1)×5.500]=0.000kN

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：

其中Nut——立杆的轴心压力最大值，取9.337kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径，取1.595cm；

A——立杆净截面面积，取4.239cm2；

W——立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.000kN.m；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

l0——计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.708m；

l0=h+2×a=1.500+2×0.300=2.100m；

l0=kuh=1.167×1.547×1.500=2.708m；

k——计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；

u——考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.547；

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=9337/(0.248×424×0.992)=89.529N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=9337/(0.248×424×0.992)+0/4491=89.529N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：

=(9337+0)/(0.248×424×0.992)=89.529N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书2

模板支架搭设高度为2.8m搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.10米，立杆的步距h=1.50米。

采用的钢管类型为φ48×3.0。

面板的厚度18mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2

f=M/W=0.09×106/54000.0=1.718N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f]

T=3×1.59/(2×1000.0×18.0)=0.133N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm

v=0.68×2.8350.04/(100×6000.00×486000.0)=0.098mm

面板的最大挠度小于350.0/250

f=M/W=0.07×106/64000.0=1.035N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2

T=3×795.06/(2×60.0×80.0)=0.248N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm

v=0.677×0.98×500.04/

(100×9000.00×2560000.0)=0.018mm

木方的最大挠度小于500.0/250

f=M/W=0.522×106/4491.0=116.138N/mm2

抗弯计算强度小于205N/mm2

支撑钢管的最大挠度小于1100.000/150与10mm

f=M/W=0.890×106/4491.0=198.089N/mm2

抗弯计算强度小于205N/mm2

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm

扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN

计算中R取最大支座反力，R=10.93kN

双扣件抗滑承载力可取12.0kN。

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件!

σ=1.05×8833/(0.248×424×1.000)=84.024N/mm2<[f]

σ=8833/(0.248×424×1.000)+0/4491=84.024N/mm2<[f]

考虑风荷载作用在模板上,对立杆产生的附加轴力时：

σ=8833+0)/(0.248×424×1.000)=84.024N/mm2<[f]

柱模就位前，组装时必须特别认真，根据柱身外边线就位，用ф12短钢筋烧限位箍筋，以保证其位置与垂直度的准确。立模时，将模板移至弹线处，校正两个方向的垂直度，加以临时固定，然后将相对的两侧模板用对销螺栓夹紧固定，用1:2水泥砂浆封堵底部缝隙，然后用对销螺栓夹紧固定，依次逐间组装模板。

柱模最后进行组装，安装外模必须装上安全网，内有操作平台。外模安装前要检查内模是否已安装牢固，外模待挂上后，根据墙身柱水平线下口垫平，立即安上对销螺栓并旋紧固定，然后才脱卸吊钩。对异形柱的模板采用ф12对拉螺栓控制，用ф48钢管加以辅助，柱、电梯墙根部模板限位采用ф12钢筋限位；为保证砼侧壁质量。

单根柱模板施工完后，柱与柱之间用φ48钢管做水平连杆，将相邻柱互相牵牢，保证其稳定性，水平连杆垂直方向间距为500，并增设斜撑将柱模、水平杆等全部扣牢，剪刀撑下部伸到柱模根部。

⑴平台模板全部采用φ48钢管排架支撑，主柱钢管的交接处用扣件扣紧。

（2）上部结构平台立柱横距为1100，纵横水平连接在垂直方向间距为1500一道GB∕T 36267-2018标准下载，水平连接需延伸到内外墙板外，与内外墙板的支撑联成一体。

（3）由关砌将平台标高引测到钢管主柱上，便于控制平台底标高。

（4）纵横向的剪刀撑每隔6m一道，上部与平台模板底的钢管牵杠牵牢，下部与主柱根和根部的水平连杆牵牢，并且一直撑到地面上，使模板的排架体系稳定。

（5）在排架的钢管牵杠上侧铺“60×80”木材搁栅，间距为300，在搁栅上铺夹板用元钉固定，作为平台的底模。

（6）在每层平台的模板铺好后，由关砌将轴线投入模板上，进行板墙及柱子钢筋的轴线位置复核，以利上层钢筋与模板的施工。

（7）平台九夹板应统一排列形式香堂施工组织设计，确保模板拼缝严密及减少损耗。

1、对于框架梁：当跨度＞8m时，混凝土强度必须达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的100％；当跨度≤8m时，混凝土强度必须达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的75％。