施工组织设计下载简介

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商住综合楼（一期）工程高大模板施工方案

N=2.311+1.823+0.113+0.991=5.238kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

GB／T 51071-2014 330kV～750kV智能变电站设计规范(完整正版、清晰无水印).pdfLo/i=2356.2/15.9=148；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5238.274/(0.316×424)=39.096N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=39.096N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.035×(1.2+0.1×2)=1.717m；

Lo/i=1717.065/15.9=108；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5238.274/(0.53×424)=23.31N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=23.31N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁外侧立杆稳定性验算：

横杆的最大支座反力：N1=2.311/Sin75o=2.392kN；

N=2.392+1.739=4.131kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh/Sinθ(1)

立杆计算长度Lo=k1uh/Sinθ=1.185×1.7×1.2/0.966=2.503m；

Lo/i=2502.677/15.9=157；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.284；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4131.26/(0.284×424)=34.308N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=34.308N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.035×(1.2+0.1×2)=1.717m；

Lo/i=1717.065/15.9=108；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4131.26/(0.53×424)=18.384N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=18.384N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

11米300×800板模板(扣件钢管高架)

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.88；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；

面板最大应力计算值σ=47000/54000=0.87N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019mm；

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.25=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

p1=2.5×0.25=0.625kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.88kN/m；

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.88×0.62=0.085kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.085×106/83333.33=1.015N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.015N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×1.88×0.6=0.705kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.705×103/(2×50×100)=0.211N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.211N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.838kN/m；

最大允许挠度[V]=600/250=2.4mm；

方木的最大挠度计算值0.014mm小于方木的最大允许挠度2.4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；

I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.41kN；

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.208kN·m；

最大变形Vmax=0.111mm；

最大支座力Qmax=3.74kN；

最大应力σ=207811.806/8980=23.142N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值23.142N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为0.111mm小于600/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×10.88=1.506kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.6×0.6=0.126kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×0.6×0.6=1.08kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.712kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.6×0.6=1.62kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=5.522kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=5522.15/（0.537×424）=24.253N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=24.253N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

上海市轨道交通明珠线二期工程溧阳路机电设备安装工程施工组织设计l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.024×(1.5+0.1×2)=2.164m；

Lo/i=2163.814/15.9=136；

2-某综合楼室外幕墙施工方案由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.367；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=5522.15/（0.367×424）=35.488N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=35.488N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！