施工组织设计下载简介

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弹性模量：E=2.1×1011Pa

I32a工字钢：I=11075.5cm4W=692.2cm3t=9.5mm

I：S=27.46cm重量M=52.7kg/m

住宅楼及裙房塔吊防碰撞及防坠落施工方案Q235:[σw]=145Mpa[τj]=85Mpa

横梁、腹板位置梁体自重F1a＝2.3×0.45×26/0.45＝59.80KN/m2

底板位置梁体自重F1b=1.566×26/2.575=15.81KN/m2

翼板位置梁体自重F1c=0.7×26/2=9.10KN/m2

(2)模板、方木及支架自重：取F2=5.0KN/m2

(3)施工人员及材料机具重量：取F3=2.5KN/m2

(4)倾倒混凝土的冲击荷载：取F4=4.0KN/m2

(5)混凝土灌注振捣荷载：取F5=2.0KN/m2

3横向工字钢以上支架、木方、模板验算

通道处模板、方木、支架形式和普通支架断面一样，已在满堂支架中经过验算，满足要求，不再重复计算。

腹板位置：F=1.2×(F1a+F2)+1.4×(F3+F4+F5)

=1.2×(59.80+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=89.66kN/m2

q=F×0.6=89.66×0.6/2=26.90KN/m底板位置：F=1.2×(F1b+F2)+1.4×(F3+F4+F5)

=1.2×(15.81+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=36.87kN/m2

q=F×0.6=36.87×0.6/2=11.06KN/m翼板位置：F=1.2×(F1c+F2)+1.4×(F3+F4+F5)

=1.2×(9.10+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=28.82kN/m2

q=F×0.6=28.82×0.6/2=8.65KN/m

槽钢自重：M=0.1KN/m

由midas软件计算,计算模型

σmax=21.62Mpa＜1.3[σw]=188Mpa

τmax=20.46Mpa＜1.3[τj]=110Mpa

f=0.12mm＜L/400=1.125mm

5纵向I32a工字钢验算

腹板位置：F=89.66kN/m2,底板位置：F=36.87kN/m2,翼板位置：F=28.82kN/m2

（89.66×3×0.45+36.87×2×2.575+28.82×2×2）/10.5=41.59kN/m2

工字钢自重M=0.527KN/m。

纵向工字钢受均布荷载q=41.59×0.45+0.527=19.2kN/m

由midas软件计算,计算模型

Mmax=53.5KN·m，Qmax=56.9KN

τmax=Qmax·S/(I·t)=56.9×103/(0.0095×0.2746)=21.8Mpa＜1.3[τj]=110Mpa

f=2.57mm＜L/400=11.875mm

6横向I32a工字钢验算

工字钢自重M=0.527KN/m。

由纵向工字钢受力分析可知：q=113.7/0.45/3+0.527=84.7KN/m

由midas软件计算,计算模型

Mmax=79.6KN·m，Qmax=153.6KN

τmax=Qmax·S/(I·t)=153.6×103/(0.0095×0.2746)=58.9Mpa＜1.3[τj]=110Mpa

f=2.34mm＜L/400=7.5mm

由以上计算可知立柱受最大压力为Nmax=3×288.4=865KN

采用Φ480mm钢管δ=8mm

I=(4802+4642)0.5/4=167mm

λ=L/I=5500/167=32.9查表得φ=0.94

=77.6Mpa<140Mpa

墩基础采用0.9m宽，1.0m厚，33.6m长条形C25混凝土基础：

钢管墩最大承受压力下基础的面积A=3.14×2402=180864mm2

钢管墩承受最大压力P=865KN

应力为：P/A＝865×103/180864=4.78MPa<[δ]=14.5Mpa

9.3跨河段现浇箱梁支架验算

9.3.1梁高1.5m支架验算

弹性模量：E=2.1×1011Pa

贝雷片：容许弯矩[M]=788.2KN，容许剪力[Q]=245.2KN，

I=250497.2cm4每片重量M=3.7KN；（查《贝雷梁使用手册》）

I32a工字钢：I=11075.5cm4W=692.2cm3

t=9.5mmI：S=27.46cm重量M=52.7kg/m

Q235:[σw]=145Mpa[τj]=85Mpa

横梁、腹板位置梁体自重F1a＝1.5×0.45×26/0.45＝39KN/m2

底板位置梁体自重F1b=1.566×26/2.575=15.812KN/m2

翼板位置梁体自重F1c=0.7×26/2=9.1KN/m2

(2)模板、方木及支架自重：取F2=5.0KN/m2

(3)施工人员及材料机具重量：取F3=2.5KN/m2

(4)倾倒混凝土的冲击荷载：取F4=4.0KN/m2

(5)混凝土灌注振捣荷载：取F5=2.0KN/m2

腹板位置：F=1.2×(F1a+F2)+1.4×(F3+F4+F5)

=1.2×(39+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=64.70kN/m2

q=F×0.9=64.70×0.9=58.23KN/m底板位置：F=1.2×(F1b+F2)+1.4×(F3+F4+F5)

=1.2×(15.81+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=36.87kN/m2

q=F×0.9=36.87×0.9=33.18KN/m翼板位置：F=1.2×F1c+1.4×(F2+F3+F4+F5)

=1.2×(9.1+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=29.82kN/m2

q=F×0.9=29.82×0.9=26.84KN/m

槽钢自重：M=0.2KN/m

由midas软件计算,计算模型

由以上得知σmax=25.9Mpa＜1.3[σw]=188Mpa

τmax=23.4Mpa＜1.3[τj]=110Mpa

f=0.19mm＜L/400=1mm

按三等跨连续梁计算，由以上分析可知不同贝雷片受不同均布荷载作用。

分析最大值F=32KN时

贝雷片受均布荷载q=32/0.9+1.2=36.76KN/m

查表《路桥施工计算手册》附录二等截面连续梁的内力及变形知

三跨均布荷载跨中最不利受力弯矩系数m＝0.1，剪力系数q1=0.6，q2=0.5，扰度系数，f1＝0.677

Mmax=mql2＝0.1×36.76×92＝297.8KN·m<[M]=788.2kN·m

Qmax=q1ql=0.6×36.76×9=198.5<[Q]=245.2kN

由以上分析可知I32a工字钢受多个集中荷载作用，以贝雷梁为简支结构来分析横向工字钢。分析每根工字钢受力：

当q=32/0.9+1.2=36.76KN/时，工字钢反力F=(q1+q2)ql/3=1.1×36.76×9/3=121.3KN

以下分析每个位置工字钢受到反力：

F1=0,F2=1.1×(17/0.9+1.2)×9/3=66.3KN，

F3=1.1×(17.6/0.9+1.2)×9/3=68.5KN，F4=1.1×(20.4/0.9+1.2)×9/3=78.8KN，F5=1.1×(32/0.9+1.2)×9/3=121.3KN，F6=1.1×(22.1/0.9+1.2)×9/3=85KN，F7=1.1×(22.7/0.9+1.2)×9/3=87.2KNF8=1.1×(22.1/0.9+1.2)×9/3=85KNF9=1.1×(28.4/0.9+1.2)×9/3=108.1KN，

工字钢自重M=0.527KN/m。

由midas软件计算,计算模型

Mmax=90.8KN·m，Qmax=193.8KN

τmax=Qmax·S/(I·t)=193.8×103/(0.0095×0.2746)=74.29Mpa＜1.3[τj]=110Mpa

f=3.34mm＜L/400=22.5mm

9.3.2梁高1.8m支架验算

弹性模量：E=2.1×1011Pa

贝雷片：容许弯矩[M]=788.2KN，容许剪力[Q]=245.2KN，

I=250497.2cm4每片重量M=3.7KN；（查《贝雷梁使用手册》）

I32a工字钢：I=11075.5cm4W=692.2cm3

t=9.5mmI：S=27.46cm重量M=52.7kg/m

Q235:[σw]=145Mpa[τj]=85Mpa

横梁、腹板位置梁体自重F1a＝1.8×0.45×26/0.45＝46.8KN/m2

底板位置梁体自重F1b=1.566×26/2.575=15.812KN/m2

翼板位置梁体自重F1c=0.7×26/2=9.1KN/m2

(2)模板、方木及支架自重：取F2=5.0KN/m2

(3)施工人员及材料机具重量：取F3=2.5KN/m2

(4)倾倒混凝土的冲击荷载：取F4=4.0KN/m2

(5)混凝土灌注振捣荷载：取F5=2.0KN/m2

腹板位置：F=1.2×(F1a+F2)+1.4×(F3+F4+F5)

=1.2×(46.8+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=74.06kN/m2

q=F×0.6=74.06×0.6=44.4KN/m底板位置：F=1.2×(F1b+F2)+1.4×(F3+F4+F5)

=1.2×(15.81+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=36.87kN/m2

q=F×0.6=36.87×0.6=22.12KN/m翼板位置：F=1.2×F1c+1.4×(F2+F3+F4+F5)

=1.2×(9.1+5)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=28.82kN/m2

q=F×0.6=28.82×0.6=17.29KN/m

槽钢自重：M=0.2KN/m

由midas软件计算,计算模型

由以上得知σmax=18.6Mpa＜1.3[σw]=188Mpa

τmax=17.2Mpa＜1.3[τj]=110Mpa

f=0.13mm＜L/400=1mm

按三等跨连续梁计算，由以上分析可知不同贝雷片受不同均布荷载作用。

分析最大值F=23.6KN时

贝雷片受均布荷载q=23.6/0.6+1.2=40.53KN/m

查表《路桥施工计算手册》附录二等截面连续梁的内力及变形知

三跨均布荷载跨中最不利受力弯矩系数m＝0.1，剪力系数q1=0.6，q2=0.5，扰度系数，f1＝0.677

Mmax=mql2＝0.1×40.53×92＝328.3KN·m<[M]=788.2kN·m

Qmax=q1ql=0.6×40.53×9=218.9<[Q]=245.2kN

由以上分析可知I32a工字钢受多个集中荷载作用，以贝雷梁为简支结构来分析横向工字钢。分析每根工字钢受力：

当q=23.6/0.6+1.2=40.53KN/时，工字钢反力F=(q1+q2)ql/3=1.1×40.53×6/3=133.7KN

以下分析每个位置工字钢受到反力：

F1=0,F2=1.1×(11/0.6+1.2)×9/3=64.5KN，

F3=1.1×(11.2/0.6+1.2)×9/3=65.6KN，F4=1.1×(13.6/0.6+1.2)×9/3=78.8KN，F5=1.1×(23.6/0.6+1.2)×9/3=133.7KN，

F6=1.1×(14.7/0.6+1.2)×9/3=84.8KN，F7=1.1×(15.2/0.6+1.2)×9/3=87.6KNF8=1.1×(14.7/0.6+1.2)×9/3=84.8KN

F9=1.1×(20.3/0.6+1.2)×9/3=115.6KN，

工字钢自重M=0.527KN/m。

由midas软件计算,计算模型

Mmax=91.7KN·m，Qmax=201.1KN

τmax=Qmax·S/(I·t)=201.1×103/(0.0095×0.2746)=77.9Mpa＜1.3[τj]=110Mpa

f=2.81mm＜L/400=6.75mm

由以上计算可知立柱受最大压力为Nmax=3×395.2=1185.6KN

南干一级站施工组织设计方案采用Φ600mm钢管δ=8mm

I=(6002+5842)0.5/4=209mm

λ=L/I=10000/209=47.85查表得φ=0.89

=89.58Mpa<140Mpa

按B匝道22#墩处钻孔柱状图为依据，h为入土深度。

福建农林大学下安区实验楼施工组织设计Quk=U∑(qsikli)+λpqpkAp≥791.7KN

li— 第i层土层的长度

λp——桩端土塞效应系数