施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

新浇砼对模板侧压力标准值计算

新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γct0β1β2

甘家口电站正式施工组织设计方案03.doc=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2

F=γcH=24×1=24.000kN/m2

根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24.000kN/m2。

面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。

面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；

截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；

1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。

q1=0.9×[1.2×24.000+1.4×4]×1=30.960KN/m

q1=0.9×[1.35×24.000+1.4×0.7×4]×1=32.688KN/m

根据以上两者比较应取q1=32.688KN/m作为设计依据。

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×32.688×0.202=0.13KN·m

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

=5.42N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=1×24.000=24KN/m；

面板最大容许挠度值:200/250=0.8mm；

面板弹性模量:E=4500N/mm2；

0.677×24.000×2004

=0.40mm<0.8mm

100×4500×144000

次楞采用方木，宽度:50mm高度:100mm，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；

1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。

q1=0.9×[1.2×24.000+1.4×4]×0.2=6.192KN/m

q2=0.9×[1.35×24.000+1.4×0.7×4]×0.2=6.538KN/m

根据以上两者比较应取q=6.538KN/m作为设计依据。

Mmax=0.1ql2=0.1×6.538×0.52=0.163kN·m

最大支座力：1.1ql=1.1×6.538×0.5=3.60kN

次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。

=1.956N/mm2<17N/mm2

次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×6.538×0.5=1.961KN

木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；

3×1.961×103

=0.588N/mm2

次楞抗剪强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=24.000×0.2=4.8KN/m；

次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；

次楞弹性模量:E=10000N/mm2；

0.677×4.8×5004

=0.049mm<2mm

主楞采用双钢管φ48×3.0，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=8980mm3；

截面惯性矩I=215600mm4；

1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.60kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。

主楞弯矩图(kN.m)

最大弯矩Mmax=0.252kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

28.062N/mm2<205N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.640kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。

主楞最大容许挠度值：400/250=1.6mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.044mm<1.6mm。

a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；

Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：

Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×(1.2×24.000+1.4×4)=32.68kN。

N=0.50×0.40×32.68=6.54kN。

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN>N=6.54kN。

面板采用木胶合板，厚度为12mm。取梁底主楞间距0.6m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=60×1.2×1.2/6=14.4cm3；

截面惯性矩I=60×1.2×1.2×1.2/12=8.64cm4；

1、梁底次楞为8根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.086m。

作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×(24×1+1.5×1+0.3)+1.4×2]×0.6=18.23kN/m

q1=0.9×[1.35×(24×1+1.5×1+0.3)+1.4×0.7×2]×0.6=19.87kN/m

根据以上两者比较应取q1=19.87kN/m作为设计依据。

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=0.674kN;N2=1.937kN;N3=1.649kN;N4=1.721kN;N5=1.721kN;N6=1.649kN;N7=1.937kN;N8=0.674kN;

最大弯矩Mmax=0.016kN.m

梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；

梁底模板的弯曲应力按下式计算：

1.111N/mm2<12.5N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.6×（24×1＋1.5×1＋0.3）=15.48kN/m；

面板弹性模量:E=4500N/mm2；

经计算，最大变形Vmax=0.014mm

梁底模板的最大容许挠度值:86/250=0.3mm；

最大变形Vmax=0.014mm<0.3mm

本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm。

次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.333cm3；

I=5×10×10×10/12=416.667cm4；

最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.6m。

荷载设计值q=1.937/0.6=3.228kN/m；

最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×3.228×0.62=0.116kN.m；

次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；

=1.392N/mm2<17N/mm2

次楞抗弯强度满足要求！

V=0.6ql=0.6×3.228×0.6=1.162KN

木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；

3×1.162×103

=0.35N/mm2

次楞抗剪强度满足要求!

次楞最大容许挠度值：l/150=600/150=4mm；

验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:

q=1.509/0.6=2.515N/mm；

次楞弹性模量:E=10000N/mm2；

0.677×2.515×6004

=0.053mm<4mm

100×10000×416.667×104

主楞采用:双钢管φ48×3.5

截面抵拒矩W=10.16cm3

截面惯性矩I=24.38cm4

集中荷载P为次楞传递荷载。

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=5.98kN;N2=5.98kN;

最大弯矩Mmax=0.592kN.m；

主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；；

主楞弯曲应力按下式计算：

=58.268N/mm2<205N/mm2

主楞抗弯强度满足要求!

主楞的最大容许挠度值:L/150=500/150=3.3mm或10mm；

经计算，主楞的最大变形Vmax=0.311mm<3.3mm

水平杆传给立杆竖向力设计值R=5.981KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。

模板支架计算高度H=4m，按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.84。

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数(=1.2×An/(la×h)=1.2×0.115/(0.6×1.5)=0.153

式中An=(la+h+0.325lah)d=0.115m2

单排架无遮拦体形系数：µst=1.2(=1.2×0.153=0.18

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.84×1.22×0.3=0.307kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：

0.92×1.4ωklah2

0.92×1.4×0.307×0.6×1.52

（二）立杆轴心压力设计值N计算

上部梁传递的最大荷载设计值：5.981kN；

立杆承受支架自重：1.2×4×0.098=0.470kN

立杆轴心压力设计值N：5.981+0.470=6.451kN；

立杆的稳定性计算公式:

λ=Lo/i=198.00/1.58=125

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.411；

=32.098+9.252=41.350N/mm2

DB44／T 2028-2017 地表水自动监测系统数据传输规范.pdf0.411×4.89×102

1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.451kN

垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m2

3、地基土为粘性土，其承载力设计值fak=120kN/m2

立杆垫木地基土承载力折减系数mf=0.9

某大厦工程项目装饰工程施工组织设计立杆底垫木的底面平均压力

=21.5kN/m2