施工组织设计下载简介
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济南某广场幕墙建筑工程施工组织方案0.6×106171×103
2×0.834×1042×791
DB13／T 5056-2019标准下载=34.3+108.1=142.4N/mm2<215N/mm2(安全)
式中(max——立柱截面承载力量大值（N/mm2）；
N——立柱拉力设计值（N）；
A0——立柱的净截面面积；
M——立柱弯矩设计值（N·mm）；
(——塑性发展系数，可取为1.05；
W——立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；
ƒa——立柱的强度设计值，钢材取215N/mm2。
由计算结果得umax=13mm
水平向桁架由水平向荷载和竖直向荷载（自重）共同作用下计算二者应力之和、挠度的矢量之和。因竖向荷载不大，简化成水平向控制，应力和挠度都留有余地。 本工程15层以下没有埋设预埋件，所以取最不利位置（15层标高处）的后置件进行计算。 1、取标高35.85m（第15层标高处）处进行计算，查《济南某广场幕墙工程计算书》中的表4.1得： S’=2.03KN/m2，S=2.84KN/m2； 2、幕墙单位面积的自重： GK=400N/m2； 3、玻璃的最大分格尺寸：a×b=1.185m×1.800m，层高h=3.600m； 4、后置件采用后置钢板加化学螺栓，每层梁侧均设置一个后置件，化学螺栓的抗拉力设计值[N]=16.2KN。 二、化学螺栓抗拉力验算 1、风荷载与地震作用的组合值对后置件产生的拉力： N=S·a·h=2.84×1.185×3.600=12.12KN=12120N 2、幕墙自重对后置件产生的剪力： V=γG·GK·a·h=1.2×400×1.185×3.600=2048N 3、幕墙自重对后置件产生的弯矩：（自重作用点距后置件的最大距离：L1=130mm） M=V·L1=2048×130=266240N·mm 选用4个M12×160的化学螺栓， 结论：后置件满足设计要求。 钢角码与后置件相连接的焊缝计算 本工程15层以下没有埋设预埋件，采用后置件作为补救措施，钢角码与后置件的连接采用焊缝连接，所以取最不利位置（15层标高处）的焊缝进行计算。 1、取标高35.85m（第15层标高处）处进行计算，查表4.1得： S’=2.03KN/m2，S=2.84KN/m2； 2、幕墙单位面积的自重： GK=400N/m2； 3、玻璃的最大分格尺寸：a×b=1.185m×1.800m，层高h=3.600m； 4、焊缝为角焊缝，焊脚尺寸，焊缝级别为III级，手工焊， 1、风荷载与地震作用的组合值对焊缝产生的拉力： N=S·a·h=2.84×1.185×3.600=12.12KN=12120N 2、幕墙自重对焊缝产生的剪力： V=γG·GK·a·h=1.2×400×1.185×3.600=2048N 3、幕墙自重对焊缝产生的弯矩：（自重作用点距焊缝的最大距离：L1=130mm） M=V·L1=2048×130=266240N·mm 则焊缝的最大综合应力： 结论：焊缝长度时能够满足设计要求。 济南银座数码广场观光梯与雨棚计算书 其楼层高度为4.5M，最高标高为25M。 圆弧钢梁的应力及变形计算 钢梁由14a槽钢+8mm厚钢板焊接而成 槽钢腹板厚度为6mm，加强板厚度为8mm， 为计算方便，腹板厚度取其平均厚度， 玻璃完成面与园弧钢梁完成面（中心线）之比值 面玻璃厚度选用t=15mm 玻璃肋厚度选用t=19mm，玻璃肋宽度为200折合面玻璃重量为 5、作用于钢梁上的线荷载计算： A、作用于钢梁的水平线荷载： B、作用于钢梁的垂直线荷重： C、由于自重对钢梁的偏心线弯矩 1、在自重作用下的变位： 2、在扭矩作用下的变位 园弧梁的内力计算与强度校核 4、在扭矩作用下各截面弯矩 5、在风+地震水平荷载作用下： 所选断面均能满足强度和变形要求。 园弧梁根部的焊缝计算： 由于对焊缝1、2产生的剪切应力， 二、观光电梯井面玻和玻璃肋计算 面板玻璃选用t=10厚，在单位长度1m进行计算，则 由玻璃传来之垂直荷重 A、在风+地震荷载作用下 B、在玻璃自重作用下，t=10mm 如果做成48厚，玻璃肋宽度为125 雨蓬顶标高为6.65M 玻璃选用夹胶钢化玻璃10+8 夹胶玻璃有效高度t=12mm 2、玻璃内力计算强度校核 2、内力计算及断面强度校核 板厚取10mm，锚筋取 板厚取t=10，锚筋取， 同雨蓬一，10+8夹胶玻璃 2、内力计算及断面强度校核 该压杆长细比控制在200， 选用300*150焊接工字钢 （六）拉压杆连接件计算 剪力，剪切面是二个面 采用高强螺栓10.9级 （八）拉压杆锚板计算： 2、拉压杆在受拉情况下锚板螺栓计算： 1.1、玻璃的最大分格尺寸：b×h=1950mm×4970mm。 1.2、面玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。 1.3、肋玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。 风荷载与水平地震荷载作用的组合标准值： 风荷载与水平地震荷载作用的组合设计值： 2.2、玻璃的强度校核 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力按下式校核： 式中(—组合载作用下玻璃最大应力（N/mm2）； S—组合荷载设计值（N/mm2）； b—玻璃短边边长（mm）； t—玻璃的厚度（mm）； (—弯曲系数，可按边长比b/h由表查出（h为长边边长）， ƒ—玻璃的大面上强度允许值，15mm钢化玻璃取59.0N/mm2。 可见，面玻璃的强度满足要求！ 3.1、肋玻璃的截面高度计算 全玻璃幕墙玻璃肋的截面高度按下式进行计算: 式中lb—玻璃肋截面高度（mm）； S—组合荷载设计值（KN/mm2）； b—两肋之间的距离（mm）； fg—玻璃强度设计值（KN/mm2）； t—玻璃肋截面厚度（mm），取值不应小于12mm； h—玻璃肋上、下支点的距离（mm）； 4.1、结构胶的粘接宽度计算 对于全玻璃幕墙，主要验算风荷载作用下结构胶的粘接宽度。 在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度CS按下式计算： 式中CS——在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）； ωK——风荷载标准值（KN/m2）； b——玻璃的短边长度（mm）； ƒ1——结构硅酮密封胶短期强度允许值，取0.14N/mm2。 取能够满足要求！（因为肋玻璃的厚度为厚） 4.2、结构胶的粘接厚度计算 由于在全玻璃幕墙中，结构胶粘接的是面玻璃与肋玻璃，两种材料的线膨胀系数相同，所以结构胶的粘接厚度不需要计算。按照规范要求，取能够满足要求！ 济南银座数码广场屋顶钢结构支座计算 一、南立面屋顶钢结构支座计算： 计算简图见附图，悬臂长度为3980mm 2、地震荷载：钢架自重 作用于支架的线荷载为 （三）、A、B两支座锚筋计算：埋件按施工误差0.05m计， B支座：锚板t=16，锚筋φ20 B支座选用8φ24高强度穿板螺栓（10.9级） 选用φ24高强螺栓10.9级8根N=1440KN>1389KN （四）、钢架柱与钢架柱斜撑连接计算 选用φ22高强螺栓10.9级8根，N=152×8=1216KN>988KN 选用8φ22高强螺栓（10.9级） 二、东、西面屋顶钢结构支座计算： （一）悬臂2040mm，受风压的宽度为2645mm （二）悬臂1.7m的支架，受风荷载宽度3175mm 江苏厚角路路灯工程施工组织设计（一）、（二）取用 若钢板t=16，钢筋φ16 选用4φ20化学螺栓 （三）悬臂1.2m的支架 （四）悬臂0.8m的支架 四、南立面支座焊缝长度计算 2φ24高强度螺栓由二条L=200的焊缝来代替，ho=8mm 公路工程竣工质量鉴定工作规定[2012]25号.pdf五、南立面B支座在NB作用下加强钢板的强度和变形计算：