施工组织设计下载简介

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江宁区外港河二号泵房模板工程专项施工方案

由于梁中部设置了一道对拉螺杆，立档可以看作两等跨连续梁。

最大弯矩M=0.100×ql2=0.125×5.929×0.3452=0.089KN.m

最大剪力Q=0.600×ql=0.625×5.929×0.345=1.279KN

TCPHA 5-2020 抓斗起重机 称重安全保护系统.pdf截面应力б=M/W=89000/（60×702/6）=1.811N/mm2<[fm]=13N/mm2

剪应力T=2Q/3A=2×1279/（3×60×70）=0.203N/mm2<[fv]=1.4N/mm2

V=0.521×ql4/（100EI）

=0.677×5.929×3454/（100×9500×60×703/12）

＝0.027mm<350/250=1.4mm

4、对拉螺栓用钢管计算（a=0.60m）

钢管受到立档的集中荷载设计值：P=5.929×0.345=2.046KN

双钢管可以看作三等跨连续梁。

为简化计算，可视为集中荷载三等分每跨。

最大弯矩M=0.267×Pl=0.267×2.046×0.600=0.328KN.m

最大剪力Q=1.267×P=1.267×2.046=2.592KN

截面应力б=M/W=328000/(2×4730)=34.672N/mm2<[б]=205N/mm2

剪应力T=2Q/3A=2×2592/（3×2×450）=1.92N/mm2<[τ]=205N/mm2

V=1.883×Pl3/（2×100EI）

=1.883×2.046×6003/（2×100×2.06×105×1.1351×105）

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2P=2×2.046=4.092kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.092kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=300×18×18/6=1.62×104mm3；

I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.80×0.90=6.61kN/m；

q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；

q=q1+q2+q3=6.61+0.11+0.76=7.48kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×7.479×0.252=0.047kN.m；

σ=0.047×106/1.62×104=2.885N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.885N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.30=6.23KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=250.00/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×6.225×2504/(100×9500×1.46×105)=0.119mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.119mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=250/250=1mm，满足要求！

G、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.8×0.25=5.1kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.25×(2×0.8+0.3)/0.3=0.554kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×5.100+1.2×0.554=6.785kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；

荷载设计值q=6.785+1.575=8.360kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×7×7/6=4.90×101cm3；

I=6×7×6×7/12=1.72×102cm4；

3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距M=0.125×8.360×0.300×0.300+0.5×8.360×0.300×0.350=0.533kN.m；

方木最大应力计算值σ=532950.000/4.90×104=10.877N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2；

方木最大应力计算值10.877N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力V=8.360×0.300/2=1.254kN；

方木受剪应力计算值T=3×1254.000/(2×60.00×70.00)=0.448N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.600N/mm2；

方木受剪应力计算值0.448N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.600N/mm2，满足要求！

5.支撑方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

线荷载q=5.100+0.554=5.654kN/m；

方木的挠度设计值[ω]=1000.000/250=4.000mm；

方木的最大挠度ω=1.975mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！

H、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.254KN.

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.569kN.m；

最大变形Vmax=1.813mm；

最大支座力Rmax=5.821kN；

最大应力σ=0.569×106/(4.73×103)=120.354N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值120.354N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.813mm小于1050/150与10mm,满足要求!

I、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.016kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

J、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=5.821kN；

NG1=1.2×〔0.0343×（10.09+8×2.05+3×2.2）+9×0.0132+4×0.0184+3×0.0146〕

钢管架的自重包含实际使用的钢管与扣件的重量

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=5.821+1.615+0.375+3.004=10.815kN；

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.021×(1.5+0.1×2)=2.026m；

Lo/i=2025.562/15.9=127；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10815/(0.412×450)=58.333N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=58.333N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

K、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=150kpa；

本工程中钢管与地面接触处拟采用60mm厚C15砼硬化，地基承载力标准值：fgk=150kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=108.15kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.815kN；

基础底面面积：A=0.1m2。

p=108.15≤fg=150kpa。地基承载力满足要求！

由于本工程柱的最大尺寸为600×700mm，尽管层高较大，但由于只是局部涉及面积较小，且周边每层都设置梁板，在柱的砼浇筑过程中可分别按楼层进行，第一次浇至二层梁板处，浇筑高度为4.0m，第二次浇至三层梁板处，浇筑高度为4.0m，第三次浇至四层梁板处，浇筑高度3.2m。

柱模板采用胶合板，立档采用钢管，间距不大于200mm，柱箍采用钢管，间距400mm。由于柱截面较小，不设对拉螺栓。柱模板安装过程中均应留置清扫口。

1、待独立基础、基础梁混凝土施工完毕后，分层回填至地面垫层底标高，夯实回填土并清除地面的松散虚土，采用60mm厚C15砼硬化地面，地面应有排水坡度，确保地面不积水；

2、主梁立杆支承在50*200*3000mm的通长木板上。

3、离支撑架外侧1500mm做200*200的排水沟，确保场地及时排水的顺畅。

1、支撑架搭设工艺流程：

立杆定位—摆放扫地杆—竖立杆并与扫地杆扣紧—安装扫地水平剪刀撑—安装第一步横杆与各立杆扣紧—安装第一步纵杆—安装第二步横杆—安装第二步纵杆—安装第三步纵横杆—安装第四步纵横杆—安装纵横向剪刀撑，剪刀撑与地面成45～60度夹角—安装第二道水平剪刀撑—环梁模板安装。上部支撑架的搭设工艺流程相同。

2、支撑架搭设技术措施：

（1）严格按照搭设方案设计的材料、立杆间距、水平杆步距以及构造要求施工。

（2）钢管支撑体系搭设工人应持操作证上岗，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。无防护或操作平台时应使用安全带。

（3）立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。

（4）立杆接头必须采取对接扣件，对接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许许有二个接头。

若层高与钢管接长不符，必须增设U型顶托调整长度并向竖向钢管传递荷载，立杆严禁采用对接。

（5）脚手架地步必须满设纵、横向扫地杆与水平拉杆，杆件与立杆采用直角扣件扣紧。

（6）架子水平拉杆之间的水平高差不超过50mm环氧地坪漆施工方案，同一排横杆的水平偏差不得大于1/300。

（7）因层高较高搭设中要及时架设监时支撑进行加固，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。扣件最终拧紧力矩不得小于40KN.m。

（8）剪刀撑的接头采用搭接，搭接长度不小于1m，使用旋转扣件，数量不少于3个。

（9）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的纵横杆或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的中心的距离不应大于150mm。

（10）用于水平杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。

1、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。

3、构造简单地铁施工方案及人员配置，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。

4、模板接缝应严密，不得漏浆。