施工组织设计下载简介

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SNEC设计科研大楼地上部分模板工程专项施工方案

9、模板承重架搭设中常见的错误做法见附件。

1、模板拆除前必须办理拆模审批手续，经项目技术负责人审批签字后方可拆除。

3、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损，砼强度大于1.2N/mm2方可拆除。

4、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部份的模板；自上而下某大学交通实验大楼工程施工组织设计，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

5、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。

6、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

7.模板拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，梁、板模根据试块试压强度报告，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。

五、模板工程安全注意事项

1.进入施工现场人员必须戴好安全帽。

2.工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

3.二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下。

4.不得在脚手架上堆放大量模板、扣件等材料。

5.支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。

6.模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

7.拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

8.拆除模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

9.拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

10.浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。

11.使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。

3.严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。

4.楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。

七、梁、柱截面做法相同类型表

±0.000以上柱最大断面为1000×1000mm，剪力墙的最大厚度为400mm，因此做法同地下室模板工程中剪力墙、柱的做法，具体做法详见《地下室模板工程专项方案》。

本工程±0.000以上楼板厚度为120mm，一层离地高度5.88m，二层、三层离地高度4.98m，四层以上离地高度3.78m。立杆纵横间距取1000mm，步距1800mm。每步都设置纵横拉杆，剪刀撑为6米一道，离地200设纵横扫地杆。

底模自重0.3×0.12=0.036KN/m2

砼自重24×0.12=2.88KN/m2

钢筋自重1.1×0.12=0.132KN/m2

施工人员及设备2.5KN/m2

q=(0.036+2.88+0.132)×1.2+2.5×1.4=7.16KN/m2

则N=7.16×1×1=7.16KNλ=l0/I=（1800+200×2）/15.8=139.24φ=0.353

σ=N/ψA=7.16×1000/(0.353×4.89×100)=41.5N/mm2

扣件抗滑移计算：N=7.16×0.82=4.58KN<5KN故取单扣件。

取本工程中截面最大的框架梁500×1200mm进行计算，立杆横距900，纵距600，梁底小楞间距300。承重架步距1800，纵横拉杆连接，离地200设纵横扫地杆。剪刀撑4跨一道到顶。

查手册“施工常用结构计算”得模板设计强度和弹性模量如下：

fc=10N/mm2(顺纹抗压)fv=1.4N/mm2(顺纹抗剪)fm=13N/mm2(抗弯)

E=9000N/mm2（弹性模量）模板的重力密度为0.5KN/m3

①底模抗弯强度验算：（选用底模厚度18mm厚）

底模自重：0.5×0.5×1.2=0.3KN/m

混凝土自重：0.5×1.2×24=14.4KN/m

钢筋重：1.5×0.5×1.2=0.9KN/m

振捣砼荷载：2×0.5=1KN/m

合计：q1=（0.3+14.4+0.9）×1.2+1×1.4=20.12KN/m

q2=（0.3+14.4+0.9）×1.2=18.72KN/m

底模下的内楞间距为0.25m，取两等跨计算。内楞为50×80的方木。

则M=0.125×q×L2=0.125×20.12×0.25×0.25=0.16KN.M

σ=M/W=（0.16×106）/（bh2/6）=0.16×106×6/(500×18×18)=5.81N/mm2

荷载不包括振捣砼荷载，则q=18.72KN/m

ω=0.521×q×L4/100EI

=（0.521×18.72×2504）/（100×9×103×1/12×500×183）

=0.17mm<[ω]=250/400=0.625mm(满足)

底模下的小楞间距为0.3m，为一个等跨多跨连续梁，取四等跨计算。

则M=Km×q×L2=0.121×20.12×0.3×0.3=0.22KN.M

σ=M/W=（0.22×106）/（bh2/6）=0.22×106×6/(500×50×50)=1.06N/mm2

荷载不包括振捣砼荷载，则q=18.72KN/m

ω=Kw×q×L4/100EI

=（0.967×18.72×3004）/（100×9×103×1/12×500×503）

=0.03mm<[ω]=300/400=0.75mm(满足)

假设T=30℃，β1=1.2，β=1，V=2m/h，则

F1=0.22×rc×t0×β1×β2×v1/2

=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1×1.414=39.8KN/m2

F2=rc×H=24×1.2=28.8KN/m2,取小值=28.8KN/m2

振捣砼时产生的荷载=4KN/m2

则q1=28.8×1.2+4×1.4=40.16KN/m2

背楞间距布置为300mm，化为线荷载：40.16×0.3×0.9=10.8KN/m

①抗弯强度（按四等跨计算）：M=Km×q×L2=0.121×10.8×0.3×0.3=0.12KN.M

σ=M/W=（0.12×106）/（bh2/6）=0.12×106×6/(300×20×20)=6N/mm2

荷载不包括振捣砼荷载，则q=28.8×1.2×0.3×0.9=9.33KN/m

ω=Kw×q×L4/100EI

=（0.967×9.33×3004）/（100×9×103×1/12×300×203）

=0.4mm<[ω]=300/400=0.75mm(满足)

采用M14对拉螺栓，M14的净截面面积A=105mm2，N=40.16×0.3×1.08=13KN

σ=N/A=13×103/105=123.8N/mm2＜170N/mm2

4、小楞计算：（小楞间距取300mm）

抗简支梁计算:q=20.12×0.3/0.5=12.072KN/m

σ=M/W=（0.98×106）/5080=193N/mm2

=1.0mm<[w]=300/250=1.2mm（满足）

M=K.F.l=0.169×20.12×0.3/2×0.6×2=0.612KN.m

σ=M/W=0.612×106/5080=120.47N/mm2

ω=kFL4/100EI=1.079×18.72×0.3/2×2×6004/100×206000×121900=0.31mm<[ω]=600/400=1.5mm

λ=l0/I=1800/15.8=113.9φ=0.489

N=20.12×0.6/2=6KN

σ=N/ψA=6×1000/(0.489×4.89×100)=25.1

单只扣件的允许荷载为5KN，N=6KN，故应取双扣件。

取本工程中截面最普遍的框架梁350×700mm进行计算，立杆横距850，纵距800，梁底小楞间距400。承重架步距1800，纵横拉杆连接，离地200设纵横扫地杆。剪刀撑4跨一道到顶。

①底模抗弯强度验算：（选用底模厚度18mm厚）

底模自重：0.5×0.35×0.7=0.123KN/m

钢筋混凝土自重：0.35×0.7×24=5.88KN/m

钢筋重：1.5×0.35×0.7=0.37KN/m

振捣砼荷载：2×0.35=0.7KN/m

合计：q1=（0.123+5.88+0.37）×1.2+0.7×1.4=8.6KN/m

q2=（0.123+5.88+0.37）×1.2=7.6KN/m

底模下的内楞间距为0.175m，取两等跨计算。内楞取50×80的方木

则M=0.125×q×L2=0.125×8.6×0.175×0.175=0.033KN.M

σ=M/W=（0.033×106）/（bh2/6）=0.033×106×6/(350×18×18)=1.746N/mm2

荷载不包括振捣砼荷载，则q=7.6KN/m

ω=0.521×q×L4/100EI

=（0.521×7.6×1754）/（100×9×103×1/12×350×183）=0.02mm<[ω]=175/400=0.44mm(满足)

底模下的小楞间距为0.4m，取四等跨计算。

则M=Km×q×L2=0.121×8.6×0.4×0.4=0.17KN.M

σ=M/W=（0.17×106）/（bh2/6）=0.17×106×6/(350×50×50)=1.2N/mm2

荷载不包括振捣砼荷载，则q=7.6KN/m

ω=Kw×q×L4/100EI

=（0.967×7.6×4004）/（100×9×103×1/12×350×503）=0.06mm<[ω]=400/400=1mm(满足)

假设T=30℃，β1=1.2，β=1，V=2m/h，则

F1=0.22×rc×t0×β1×β2×v1/2

=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1×1.414=39.8KN/m2

F2=rc×H=24×0.7=16.8KN/m2,取小值=16.8KN/m2

振捣砼时产生的荷载=4KN/m2

则q1=16.8×1.2+4×1.4=25.76KN/m2

背楞间距布置为400mm，化为线荷载：25.76×0.4×0.9=9.3KN/m

①抗弯强度：M=Km×q×L2=0.121×9.3×0.4×0.4=0.18KN.M

σ=M/W=（0.18×106）/（bh2/6）=0.18×106×6/(400×20×20)=6.75N/mm2

荷载不包括振捣砼荷载，则q=16.8×1.2×0.4×0.9=7.26KN/m

ω=Kw×q×L4/100EI

=（0.967×7.26×4004）/（100×9000×1/12×400×203）=0.75mm<[ω]=400/400=1mm(满足)

采用M12对拉螺栓，M12的净截面面积A=76mm2，N=25.76×0.58×0.4=6KN

σ=N/A=6×103/76=78.9N/mm2＜170N/mm2

4、小楞计算：（小楞间距取400mm）

抗简支梁计算:q=8.6×0.4/0.35=9.83KN/m

加气混凝土砌块施工方案-专用砂浆σ=M/W=（0.58×106）/5080=114.2N/mm2

=1.44mm<[w]=400/250=1.6mm（满足）

q1=8.6×0.35/2×1=1.5KN/m

q2=7.6×0.35/2×1=1.33KN/m

M=K.F.l=0.169×1.5×1=0.25KN.m

σ=M/W=0.25×106/5080=49.2N/mm2

市政污水钢筋混凝土管施工工程施工组织设计方案ω=kFL4/100EI=1.079×1.33×8004/100×206000×121900=0.23mm<[ω]=800/250=3.2mm

λ=l0/I=1800/15.8=113.9φ=0.489

σ=N/ψA=1.5×1000/(0.489×4.89×100)=6.27N/mm2