施工组织设计下载简介
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岳塘区双拥路东侧19层商住楼脚手架工程施工方案抗弯、抗压容许应力〔σ〕N/mm2
脚手板重量q1(kN/m2)
施工荷载q(kN/m2)
内立杆距结构外皮宽度b1(m)
哈大铁路客运专线质量管理体系手册.pdf作业面铺脚手板宽度b2(m)
扣件钢管架构件自重计算基数gk1(kN/m)
作业层面材料自重计算基数gk2(kN/m)
整体拉结和防护材料自重计算gk3(kN/m)
作业层施工荷载计算基数qk(kN/m)
湖南地区基本风压w0(kN/m2)
材料强度附加分项系数rm’
轴心受压构件稳定系数ψ
注：计算长度l0=μ×h=1.18×1800=2124mm
长细比λ=l0/I=2124/15.8=134
11.2外双排脚手架验算项目和步骤
本脚手架施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：脚手
板→小横杆→大横杆→立杆→地基。
纵向水平杆（以三跨为对象）
q=0.75(1.2×0.35+1.4×3)=3.47kN/m
P=0.5×3.47×(1.05+0.2)=2.17kN
Mmax=0.175×2.17×1.5=0.57kN·m抗弯
σ=0.46×106/5.08×103=91＜f=205N/mm2
σ=0.57×106/5.08×103=112＜f=205N/mm2
ω=1.146×2.17×103×(1.5×103)3/(100×2.06×105×12.19×104)=3.34
＜〔ω〕=1500/150=10mm
单立杆部分(42～65.8m)
双立杆部分(0～42m)
立杆计算截面以上架高H0=24m
立杆计算截面以上架高H0=65.8m
恒荷载标准值NGK=H0×(gk1+gk3)+n1Lagk2
NGK=24×(0.1073+0.0768)+2×1.5×0.3850=5.58kN
NGK=65.8×(0.1073×1.4+0.0768)×1.25+2×1.5×0.3850=19.834kN
活荷载标准值NQK=n1Laqk=2×1.5×1.58=4.74kN
轴向力设计值N=1.2NGK+0.85×1.4×NQK
N=1.2×5.58+0.85×1.4×4.74
N=1.2×19.83+0.85×1.4×4.74
风荷载标准值ωK=0.7μZμSω0=0.7×1.65×1.3×0.35=0.526kN/m2
MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4ωKLah2/10=0.85×1.4×0.526×1.5×1.82/10=0.304kN·m
验算0.9(N/φA+MW/W )＜f/rm'=205N/1.1705mm2=175N/mm2
0.9［12.34×103/(0.376×489)+0.304×106/5.08×103］=114.26<175N/mm2合格
0.9［29.43×103/(0.376×489×2)+0.304×106/5.08×103］=139.87<175N/mm2合格
风荷载产生轴向力设计值New=1.4ωKAW=1.4×0.526×3.6×9=23.9kN
脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5k
连墙件轴向力设计值Nl=New+N0=23.9+5=28.9kN
连墙杆的计算长度l0=1.05+0.45+1.06=2.56m=2560mm
长细比λ=l0/I=2560/15.8=162
轴心受压构件稳定系数ψ=0.268
稳定验算AL/Nφ≤f/r,m
28.9×103/(0.268×489×2)=110 扣件抗滑验算Nl≤Rc(按直角扣件计：Rc=8kN/个) 28.9<8×4=32kN 立杆基础底面平均压力验算N/A≤kc·fgk N=23.99kN，A=1.5×0.5=0.75㎡，回填土kc=0.4，fgk=10t/m2=98kN/㎡ 23.99/0.75=27.0<98×0.4=46.38kN/㎡ 11.3悬挑式脚手架的稳定承载计算 该悬挑脚手架所用的钢管材质与扣件式外双排脚手架相同，其截面特征参数参见11.1.1节表中所列数据。 承受荷载的传递途径为：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→承力架→楼面顶板。 连墙件的强度、稳定性和扣件的抗滑力； 脚手板重量q1(kN/m2) 施工荷载q(kN/m2) 脚手架计算高度H0(m) 内立杆距结构外边缘宽度b1(m) 作业面铺脚手板宽度b2(m) 悬挑架构件自重计算基数gk1=0.1212kN/m 作业层面材料自重计算基数gk2=0.3476kN/m 整体拉结和防护材料自重计算基数gk3=0.0768kN/m NGK=H0×(gk1+gk3)+n1Lagk2=8×(0.1212+0.0768)+1×2.0×0.3476=2.28kN 作业层施工荷载计算基数qk=1.65kN/m 活荷载标准值NQK=n1Laqk=1×1.5×1.65=2.48kN 轴向力设计值N=1.2NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×2.28+0.85×1.4×2.48=5.69kN 风压高度变化系数(架高12m处)μz=1.06 风荷载体形系数μs=1.3 湖南地区基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωK=0.7μZμSω0=0.7×1.06×1.3×0.35=0.338kN/m2 设计值MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4ωKLah2/10=0.85×1.4×0.338×1.5×1.52/10=0.136kN·m 材料强度附加分项系数rm’=1.1705 立杆计算长度系数μ=1.51 计算长度l0=μ×h=1.51×1500=2265mm 长细比λ=l0/I=2265/15.8=143 轴心受压构件稳定系数ψ=0.336 N/ФA＋MW/W=5.69×103÷（0.336×489）＋0.136×106（5.08×103）=61 风荷载产生轴向力设计值New=1.4ωKAW=1.4×0.336×9×3.0=12.7kN 连墙件轴向力设计值Nl=New+N0=12.7+5=17.7kN 连墙杆的计算长度l0=1.1+0.35+1.2=2.65m=2650mm 长细比λ=l0/I=2650/15.8=168 轴心受压构件稳定系数ψ=0.251 M/ФA=1.71×103÷（0.251×489）=144 扣件抗滑验算Nl≤Rc(按直角扣件计：Rc=8kN/个) 内立杆由于还要承受距离结构外皮0.35m部位的施工荷载及整体拉结和防护材料的自重，所以实际承载要大于外立杆，此处计算按照 F1=F2=N=5.69kN计算 N1=(F1×0.35＋F2×1.45)÷(0.251×sim49。)=9.35kN 计算长度l0=2210mm，长细比λ=l0/I=2210/15.8=140，ψ=0.349 σ=N1/ψA=9.35×103/(0.349×489)=55N/mm2﹤〔σ〕=205N/mm2 τmax=2QA/A=2×4.32×103/489=17N/mm2﹤〔τ〕=205N/mm2 MB/W=1.01×106/(5.080×103)=199N/mm2﹤f=205N/mm2 11.4转料平台的稳定承载计算 此平台限载1.5t（总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍之和。在此不考虑中间钢丝绳承载的有利影响。 11.4.1有关计算参数： 198.3×104mm4 39.7×103mm3 （1.5×103×10）/（5.0×3.0） 11.4.2计算过程： 受力分析见右图，均布荷载q1为： q1=1.2×［0.4×1.0＋0.1＋0.0384×（1.5×20＋5.0×2）/（4×3.0）］＋1.4×1.0×1.0=2.13kN/m 最大弯矩Mmax=q1L12/8=2.13×5.02/8=6.66kN·m Mmax/γxWx=6.66×106/1.05×39.7×103=159.68N/mm2<［f］=215N/mm2【安全】 受力分析见右图，均布荷载q2为： q2=1.2×112.5=0.14kN/m 集中荷载P=q1L1=2.13×2.5=5.33kN 绳张力T=（2.0P＋0.5q2L2）/sinβ =10.87/0.61=17.82kN （当层高为最小值3.5m时，T最大） 最大弯矩Mmax=q2L22/8＋PL2/3 =0.14×32/8＋5.33×3/3=5.49kN·m Mmax/γxWx=5.49×106/（1.05×49×103）=106.71N/mm2<［f］=215N/mm2【安全】 钢丝绳之间荷载不均匀系数a=0.85（对6×19钢丝） 取钢丝绳使用安全系数K1=10【规范要求K1≥10】 由公式Tmax≤aPg/K1知钢丝绳的破断拉力总和Pg满足于： JJF(新) 52-2021 火力发电厂汽轮机高压调节阀门流量特性检测规范.pdfPg≥TmaxK1/a=17.82×10/0.85=209.65kN 则选用6×19、φ20.0的钢丝绳，其Pg=234.0kN＞209.65kN 要求卡环与钢丝绳配套，查表知与φ20.0的钢丝绳配套的卡环为GD22号， 其安全荷重Qb=273.9kN＞209.65kN，故它是安全的 竖向力τ=Tsinβ=17.82×0.61=10.87KN 水平力N=Tcosβ=17.82×0.79=17.08KN 吊环取d=20mm，焊缝高度he=8mm、长度Lw=50mm 彩晶电脑科技（昆山）有限公司厂房及办公楼新建工程车间、办公施工组织设计=38.13N/mm2<1.22×160=195N/mm2【安全】 =24.26N/mm2<1.22×160=195N/mm2【安全】