施工组织设计下载简介

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马汊河大桥建设工程施工组织设计

钢管的回旋半径：r=(D2+d2)1/2/4=(2732+2602)1/2/4=94.25mm

②压杆稳定计算(按折减系数法计算)

柔度系数λ=μl/r=1×9.3×1000/94.25=98.7查压杆的折减系数表得Φ=0.521

μ—压杆的长度系数,按两端铰支计算取1；另压杆计算长度按无横向联系计算即L取9.3米。

实施性便桥施工方案每根钢管分担荷载=5858/20=292.9KN

以上压杆稳定计算表明1#、2#墩承台临时支点配置各20根Φ273MM、壁厚6.5MM、长9.3米的钢管（A3钢）满足强度和稳定要求。

3、边跨支点钢管桩稳定计算

①钢管的几何尺寸及力学性能：直径D=273MM，壁厚6.5MM,理论重量G=0.4264KN/M,长度L=9.0米

钢管的回旋半径：r=(D2+d2)1/2/4=(2732+2602)1/2/4=94.25mm

②压杆稳定计算(按折减系数法计算)

柔度系数λ=μl/r=1×9.0×1000/94.25=95.5查压杆的折减系数表得Φ=0.552

μ—压杆的长度系数,按两端铰支计算取1；另压杆计算长度按无横向联系计算即L取9.0米。

每根钢管分担荷载=8625/28=308KN

以上压杆稳定计算表明西幅桥A、D临时支点配置各28根Φ273MM、壁厚6.5MM、长9.0米的钢管（A3钢）满足强度和稳定要求。

三、贝雷架纵梁承载力的计算

2、贝雷纵梁的横截面力学参数：

桁架构件截面力学性质表

3、贝雷纵梁的强度校核

（1）纯弯压状态下的强度校核

ζ——整体贝雷架的不均匀系数：0.8

N——贝雷架的排数：16

（2）横力弯曲状态下的强度校核

在等截面纵梁所有断面中,B支点截面弯矩和剪力最大,选取B支点截面为代表截面进行强度校核：分别选取离形心轴65CM上弦杆下缘和离形心轴75CM加强杆与上弦杆交界处两点进行强度校核

a、离形心轴65CM上弦杆下缘处槽钢的腹板与翼板交界点：

贝雷片材料为16Mn钢，为塑性材料，按第四强度理论校核：

σ4=（σ2+3τ2）1/2=115<[σ]=210Mpa

b、离形心轴75CM加强杆与上弦杆交界处槽钢的腹板与翼板交界点：

贝雷片材料为16Mn钢，为塑性材料，按第四强度理论校核：

σ4=（σ2+3τ2）1/2=129.2<[σ]=210Mpa

以上计算表明纵梁按单层16排布置贝雷架满足设计强度要求。

四、贝雷架横梁承载力的计算

q=4748/13=366kN/M

2、支点弯矩、跨中弯矩计算：

弯距系数见<路桥施工计算手册>P763

3、贝雷横梁按单层2排上下加强配置，下面校核抗弯是否满足强度要求

以上计算表明贝雷横梁配置单层2排上下加强满足强度要求。

9.04支架的挠度计算

支架在荷载作用将发生弹性变形和非弹性变形，下面分别对弹性变形和非弹性变形挠度进计算

一、支架的非弹性挠度计算

贝雷桁架之间采用连接销连接，因此存在由于错孔引起的结构非弹性挠度f1

二、弹性变形挠度计算：

理论依据：按结构力学变形体虚荷载法计算，计算方法为叠加法、图乘法。

计算通航孔跨中挠度来校核支架钢度：计算模型如下

M=15367 q=409.32M=15367

Q=4747 Q=4747

不考虑轴力和剪力对变形的影响,则跨中弹性挠度为:

由以上弹性变形和非弹性变形量计算知通航孔跨中挠度为f1中+ƒ2=3.15CM

9.05支架的挠度控制

在施工过程中，从架设支架到混凝土浇筑完毕，要严格控制支架的竖向挠度变形值。

在连续梁支架上粘贴带有刻度的标尺：

2）粘贴标尺的贝雷架是上层、外侧桁架。测点共计42×2＝84个，沿顺桥向布置，顺桥向的右侧测点记为R01～R42，顺桥向的左侧测点记为L01～L42；

3）用于读数的水准仪分别设置在河流的两岸和桥的两侧，共用2台水准仪，水准仪的基座依照桥址处建立固定基座（可用砖砌或混凝土浇筑），水准仪视线高在粘附的标尺范围内。

支架架设完毕之后，浇筑混凝土之前，要对支架进行预压，其目的在于三个方面：

(1)消除贝雷桁架的非弹性变形；

（2）检测支架预压荷载作用下的支架弹性挠度值与理论计算值作比较，进一步为模板立模高度提供参考；

（3）从施工支架的安全性出发。为了确保支架在箱梁浇筑过程中的安全，采用全部荷载预压的方法。

在预压时要注意以下事项：

（1）严格控制预压荷载的重量和预压荷载的分布位置，加载顺序同砼浇筑顺序；

（2）在预压之前、预压过程中、预压之后要做好挠度的测读工作，严格监测挠度变化。

施工荷载的挠度值是支架仅在梁体混凝土和模板下的弹性挠度值，记为W2。

挠度控制是影响梁体浇筑质量好坏的重要因素，因此我们需要严格控制支架在施工过程中的挠度值。其中关键的问题是修正施工前支架的挠度值W1。

施工立模的高度即为预压后浇筑前挠度W1、计算的施工荷载挠度W2（通过预压校核）、桥跨斜坡与水平面的高度W3、以及预拱度W4之和。

其中W1值需要进行支架预压后来修正，W2为预压校核过的计算值，其它的W3、W4为计算值。

桁架在桥南路面上分段拼装后，每2排用花架联成一榀，向前推出。推进过程中，注意保证前后平衡，从0#桥台开始逐渐前移，直至达到3#桥台，依此方法，将全部桁架推进就位，安装联系横梁，加固桁架。

为便于在预压后进行模板标高的调整，在桁架上搭设90cm×90cm的网格支架，顶部设置可调节螺丝顶托，在U型托上横向放置钢管，在钢管上纵向按50CM布置槽钢，槽钢上按20CM间距铺10×15cm方木，在方木上铺设竹胶板底模。

内模支承在钢筋骨架上，支承点处位置设“［”型架立钢筋。

为便于浇筑底板砼时入料，顶板中部设纵向预留孔，待底板砼浇筑后封闭。

底模及外模安装后，进行支架预压。

首先根据浇筑次序，施加第一次浇筑的同等荷载，测量支架的沉降量；沉降稳定后，施加第二次浇筑的同等荷载，测量支架的沉降量。

沿轴线每3m布置1个观测断面，每断面上设4个观测点。

按照荷载施加的逆顺序卸载，测量支架的回弹量，计算出支架的非弹性变形。

将观测资料进行汇总，按照规范及设计的要求，设置模板的预拱度，调整模板标高。

砼中掺加缓凝剂，控制砼的初凝时间在20h以上。

根据支架设计要求，全梁砼分层按2次浇筑，即底板和腹板一次浇筑、顶板再浇一次，浇筑顺序从0#、3#向跨中、其余各跨从跨中按比例向支点浇筑。

每个布料点均采用水平分层，阶梯推进法上料。水平分层层厚控制在45cm左右，按照底板1层、腹板3～4层、顶板1层划分。底层浇筑一段长度后，浇筑上一层砼，阶梯宽度保持在1.5m以上。五台混凝土泵最大砼浇筑量为253m3，20h以内可以完成。总计需不少于5台砼泵。

支架以上箱梁底模以下采用满铺碗扣式网络支架，立杆间距90CM，箱梁肋板下30CM，横杆间距90CM，此时ø48mm×3.5mm的钢管承载力为35.7KN，如此布置网络支架，则纵桥向网络支架承载力为35.7×15=536KN，另考虑不均匀系数0.8,则承载力为428KN,仍然大于混凝土及模板和冲击力荷载375.12KN，满足强度要求。

9.07支架施工注意点

1、由以上支架的计算模型知，混凝土及冲击荷载、支架自重是假定均匀分布在每一片纵向贝雷片上的，而实际箱梁荷载在横桥向分布是不均匀的，即在箱梁肋板处最大，两侧翼板处最小，因此在贝雷片横桥向分布上在肋板处加密，翼板处间距可适当加大，另要采用工字钢每3米一根加强整个贝雷架的横向钢度，以达到横向贝雷片均匀受力，尽可能接近模型的计算状态。

2、本工程支架设计是按7跨连续梁受力状态模型计算的,连续梁的特点是充分利用荷载在支点产生的负弯矩来减少和平衡跨中的正弯矩，使荷载在整个梁上产生的内力均衡，以减小结构的横断面尺寸，这就从理论上要求中、边跨浇筑过程要分层分坯均衡进行，力求符合支架设计的计算模型。

3、梁体浇筑分两次完成，第一次浇筑底板和腹板，第二浇筑顶板。浇筑顺序除边跨从0#、3#支点浇筑外，其它各跨从跨中向支点均衡浇筑。

4、在支架架设完成之后，梁体混凝土浇注之前，需要对连续梁桁架进行预压。并测试连续梁支架的挠度值，与理论计算的挠度值比较，修正施工前挠度计算值。

5、施工过程中需监测各测点的挠度变化值。

6、支架的支点位置及千斤顶顶起点均不可直接作用于支架弦杆，其位置应在弦杆与腹杆和竖杆的交点处，且应弦杆下垫放厚板，将压力平均传布弦杆的两片槽钢上。

7、为保证横向多排桁架横向的受力均布，需要加强横向联系

施工组织设计-公路实施9.08箱梁浇筑期间支架防护

箱梁浇筑期间及浇筑后7天内必须保证支架的稳定，免受船只、漂浮物等外荷载冲击，特采取如下措施：

1、在支架的上下游20米范围内设置ф273mm、间距4米的导向桩，桩顶设信号灯和反光材料做成的标志牌。

2、划定上下游500m为警戒区域，配四人携带信号旗、口哨、高音喇叭、对讲机在海事部门及航道部门的统一指挥下进行维护，确保信号正确、通信畅通。安全管理人员不得离开岗位，随时观察船只情况及时处理，必要时开船拦截。

附10劳工力配置计划表

河航道疏浚工程施工方案附11投入本合同工程的主要机械表

附12主要材料需求数量及单价