施工组织设计下载简介
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小碧站高支模专项施工方案.rarν＝0.048mm≤[ν]＝1.25mm
承载能力极限状态
Rmax=6.53
CJJ232-2016 建筑同层排水工程技术规程.pdf 正常使用极限状态
Rmax=5.156
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝6.53kN
P=Rmax/2=3.265kN
正常使用极限状态：
R’max＝5.156kN
P’=R’max/2=2.578kN
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.355kN·m，N1＝6.969kN
承载能力极限状态
Rmax＝6.53kN
P=Rmax/2=3.265kN
正常使用极限状态：
R’max＝5.156kN
P’=R’max/2=2.578kN
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.388kN·m，N2＝7.195kN
N/A+M/Wn＝7.195×103/398+0.388×106/(4.25×103)＝109.452N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝1.315mm
ν2＝0.169mm≤[ν]＝l/400＝1.347mm
N＝7.195×2=14.391kN≤Ntb＝17.8kN
N＝7.195×2=14.391kN≤26kN
中隔墙模板及支撑体系计算
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×5.4]＝min[34.35，129.6]＝34.35kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.348+1.4×2，1.35×34.348+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.018，48.33]＝0.9×48.33＝43.497kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.348 kN/m2
墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×152/6＝22500mm3，I＝bh3/12＝600×153/12＝168750mm4
q＝bS承＝0.6×43.497＝26.098kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.204kN·m
σ＝Mmax/W＝0.204×106/22500＝9.062N/mm2≤[f]＝15N/mm2
q＝bS正＝0.6×34.348=20.609kN/m
ν＝0.621mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm
q＝bS承＝0.25×43.497＝10.874kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
q＝bS正＝0.25×34.348=8.587kN/m
ν＝0.432mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
R1=7.008kN，R2=...R85=7.786kN，R86=5.45kN
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.504kN·m
σ＝Mmax/W＝0.504×106/4250＝118.706N/mm2≤[f]＝205N/mm2
ν＝0.554mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+200]＝600mm
对拉螺栓竖向验算间距n＝max[600，600/2+350]＝650mm
N＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.65×43.497＝16.116kN≤Ntb＝17.8kN
E2段侧墙模板支撑体系计算书
侧墙的模板采用15mm厚的胶合板，内楞为100×100方木，外楞为双拼φ48×3.5钢管，内楞竖向支立、间距＠300mm，外楞水平支设、间距＠600mm。衬墙与顶（中）板同时浇筑，支撑体系采用碗扣式满堂支架加设可调横托撑。主体结构侧墙高5.35～8.049m，分一次进行砼浇筑，故计算时取值8.049m。
与下拉槽合建段中隔墙净高5.9m，模板采用15mm厚的胶合板，内楞为100×100方木，外楞为双拼φ48×3.5钢管，内楞竖向支立、间距＠300mm，外楞水平支设、间距＠600mm。支撑采用M12对拉螺杆，水平间距为600mm
(1)
(2)
——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；
——新浇混凝土的重力密度（kN/m3）；
——新浇混凝土的初凝时间，可取（h）；
——混凝土的温度（℃），本例取20℃，则，取=6；
——混凝土浇灌速度（m/h），取1.5；
——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的距离（m）；取6.2m
——外加剂影响修正系数，取1.2；
——混凝土坍落度影响修正系数，（≤30mm取0.85；50～90mm取1.0；110～150mm取1.15）。
内楞间距300mm，采用三跨连续梁检算。
M=0.1q1l2+0.117q2l2
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×53.5×0.60=38.55kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60=1.680kN/m；
面板的最大弯矩：M =0.1×38.52×300.02+0.117×1.680×300.02= 3.65×105N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
W = bh2/6 = 700×15.0×15.0/6=2.63×104 mm3；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 3.65×105 / 2.63×104 = 13.87N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =13.87N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
V=0.6q1l+0.617q2l
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×53.5×0.60=38.55kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60=1.680kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.6×38.52×300.0 + 0.617×1.680×300.0 = 7250N；
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/(2bhn)≤fv
面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3×7250/(2×600×15.0)=1.21N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 τ=1.21N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大允许挠度值:[ν] = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×32.1×3004/(100×10000×1.97×105) =0.895mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.895mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
内楞承受模板、墙模板作用的荷载按三款连续梁计算。
内楞截面尺寸90*90mm，间距300mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
内楞最大弯矩按下式计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×53.5×0.30=19.3kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30=0.84kN/m；
内楞的最大弯矩：M =0.1×19.3×600.02+0.117×0.84×600.02= 7.29×105N·mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：
次楞的最大应力计算值：σ = 7.29×105/1.215×105 = 6.0N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.06×6004/(100×10000×5.467×106) = 0.258 mm；
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.258mm 小于次楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中， V－次楞承受的最大剪力；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×53.5×0.30/1=19.27kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30/1=0.840kN/m。
次楞的最大剪力：V = 0.6×19.27×600.0+ 0.617×0.840×600.0 = 7250N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/(2bh0)
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =3×7290/(2×90.0×90.0×1)=1.09N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值 τ =1.09N/mm2 小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。外楞采用双拼Φ48*3.0钢管，间距600。Φ48*2.7钢管计算参数：
外钢楞截面抵抗矩 W =4.12cm3
外钢楞截面惯性矩 I = 9.89cm4；
①主楞的抗弯强度验算
P＝1.2×53.5×0.3×0.6＋1.4×2×0.3×0.6＝12.07kN；
主楞计算跨度(支撑水平间距): l = 600mm；
M = 0.175Pl=0.175×12.07×103×600=12.67×105 N·mm
主楞的最大应力计算值: σ = 12.67×105/8.24×103 = 153.8 N/mm2；
主楞的最大应力计算值 σ =153.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×7371.3/848.230=17.380N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值 τ =17.38N/mm2 小于主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×9.64×103×6003/(100×210000×1.97×105) = 0.574mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.4mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.574mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.4mmSL 221-2019标准下载，满足要求！
侧墙外支撑的可调顶托可以看成是一端固定，一端自由的压杆。
E—立杆弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2
计算长度参照《扣件式规范》，由公式计算
JCT2382-2016 水泥窑余热发电用耐火捣打料横杆的轴向压力设计值计算: N= (1.2×53.5+1.4×2.00)×0.60×0.60=24.14kN
钢管横杆的最大应力计算值
经以上的计算可知，设计的模板及支撑能满足施工的需要。