施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

棚户区改造项目附着提升式脚手架专项施工方案.docx

副框架立杆（60×60×4）在结构施工和装修施工时受荷相同，但因每种工况下的内外立杆所受荷载不同，需分别验算，压弯杆件稳定性应满足下列要求：

当有风荷载组合时，水平支承桁架上部的副框架立杆的稳定性应符合下式要求：

 N  Mx  f

式中： A ——压杆的截面面积（ mm2 ）JT／T 1180.15-2018标准下载，其值为 854 mm2 ；

Mx ——压杆的弯矩设计值（ N  m ）；

Wx ——压杆的截面抗弯模量（ mm3 ），其值为 14510 mm3 ；

f ——钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值（ N / mm2 ）。

脚手板的自重及其上活荷由脚手板支反力的计算可知：

有活荷的脚手板，传给内立杆荷载为： 只有自重脚手板，传给内立杆荷载为：

所以脚手板传递给内立杆的荷载：

底部支撑桁架上下弦杆、斜腹杆及节点板重量

所以，作用在内立杆上的轴力

副框架外立杆（不考虑风荷）

脚手板自重及其上活荷载由脚手板支反力的计算可知：

有活荷的脚手板，传给外立杆荷载为： 只有自重脚手板，传给外立杆荷载为：

所以脚手板传递给内立杆的荷载：

底部支撑桁架上下弦杆、斜腹杆及节点板重量

所以，作用在内立杆上的轴力

副框架外立杆（考虑风荷）

脚手板自重及其上活荷载由脚手板支反力的计算可知：

有活荷脚手板，传给外立杆荷载： 只有自重脚手板，传给外立杆荷载：

所以脚手板传递给内立杆的荷载：

底部支撑桁架上下弦杆、斜腹杆及节点板重量

所以，作用在内立杆上的轴力

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw ，可按下式计算：

Mw  0.851.4Mwk

0.85 1.4l h2

式中： Mwk ——风荷载标准值产生的弯矩；

k ——风荷载标准值；

水平支承桁架跨距为 1.50m，跨数为 4，宽度为 0.72m，高度为 1.80m。

水平支承桁架承受由立杆传递来的荷载，按照框架立杆所受压力最大的情况（内立杆受压）对水平支承桁架进行验算。

由立杆受力分析结果可知，最不利荷载为内立杆轴力 N=16.432kN,此荷载直接作用于桁架上弦，受力简图如下（单位：N·mm）：

受力分析结果如下（单位：N）：

最大挠度发生在桁架底部跨中，即 3 节点，其值为 2.503mm。

v  2.503mm 

L  6000  24mm

综上分析，选最不利杆件进行验算：对简支情况 14（17）杆件进行受拉验算， N=27900.63N；对简支情况 5（6、7、8）杆件进行受压验算，N=17861.55N，计算长度1500mm；对简支情况 15（16）杆件或悬挑情况 5 杆件进行受压验算，N=9300.21N，计算长度 2343mm。

采用 M16 螺栓连接各杆件，承受剪应力，且最大剪应力不超过 27900.63N=27.90kN。

杆件最大内力为 35723.1N，节点板设计角焊缝，长度不短于 100mm。

 35723.1 2 100  3.6

f w  175N / mm2

主框架支承跨度（即水平支承桁架长度为)6.00m，主框架步高为 1.80m，步数为 8。

1）风荷载标准值计算公式如下：

其中 βz——风振系数 βz＝1 μz——风压高度变化系数 μz＝0.8

μs——风荷载体型系数 μs＝2.38（B 类地区，150 米）

ω0——基本风压值 ω0 使＝0.55kN/m2

ω0 升降＝0.25kN/m2

经过计算得：风荷载标准值：ωk 使＝1×0.8×2.38×0.55＝0.925kN/㎡

ωk 升降＝1×0.8×2.38×0.25＝0.424kN/㎡

将风荷载设计值简化为作用在主框架外侧节点上的水平集中荷载。

P 使＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.925＝9.94kN

P 升降＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.424＝4.54kN

主框架自重按照与附墙支座的位置关系分布到各支座上，水平支撑桁架将其他荷载传递到主框架的底部，风荷载转化为节点荷载作用于主框架上（区分两个风向）。

外排架使用工况活荷载标准值 q 外活使＝31.32×0.3＝9.39kN 内排架使用工况活荷载标准值 q 内活使＝31.32×0.7＝21.92N 2）架体框架荷载

外排架总荷载 G1 外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。

内排架总荷载 G1 内＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。

3）底部水平支撑桁架荷载

外排底部桁架荷载 G2 外＝G21+ G22=0.638 kN

底部水平支撑桁架外排杆：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374 kN

底部封闭脚手板 G22=（0.22×4）×0.3=0.264 kN

内排底部桁架荷载 G2 内＝G21+ G22=1.484 kN

底部水平支撑桁架外排杆 G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868 kN

底部封闭脚手板 G22=（0.22×4）×0.7=0.616 kN

主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：

主框架外排荷载设计值：1.3×（G1 外+ G2 外+ q 外活使）=1.3×22.468=29.21kN 主框架内排荷载设计值：1.3×（G1 内+ G2 内+ q 内活使）=1.3×31.374=40.786kN

主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：

风从外来（活荷载由立杆向下传递，故均按杆件轴力计算）

桁架杆件轴力最大拉力为 Nmax 拉 = 49.675kN.

轴心受力杆件强度的计算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

An—— 轴心受力杆件的净截面面积。

桁架杆件最大轴向力为 49.675kN, 截面面积为 8.96cm2 . 最不利拉杆强度σ＝49.675×1000/8.96×100＝55.44N/mm2 计算强度不大于强度设计值 205N/mm2，满足要求！

轴心受力杆件稳定性的验算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

A —— 杆件的净截面面积；

φ—— 受压杆件的稳定性系数。轴心受力杆件稳定性验算结果列表:

风从内侧来 桁架杆件轴力最大拉力为 Nmax 拉 = 59.43kN.

轴心受力杆件强度的计算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

An—— 轴心受力杆件的净截面面积。

桁架杆件最大轴向力为 59.43kN, 截面面积为 8.96cm2 . 最不利拉杆强度σ＝59.43×1000/8.96×100＝66.32N/mm2 计算强度不大于强度设计值 205N/mm²，满足要求！

轴心受力杆件稳定性的验算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

A —— 杆件的净截面面积；

φ —— 受压杆件的稳定性系数。轴心受力杆件稳定性验算结果列表:

主框架自重按照与附墙支座的位置关系分布到各支座上，水平支撑桁架将其他荷载传递到主框架的底部，风荷载转化为节点荷载作用于主框架上（区分两个风向）。

外排架升降工况活荷载标准值 q 外活升＝2×（5.22×0.3）＝2.04kN 内排架升降工况活荷载标准值 q 内活升＝2×（5.22×0.7）＝4.75kN 2）架体框架荷载

外排架总荷载 G1 外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。

内排架总荷载 G1 内＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。

3）底部水平支撑桁架荷载

外排底部桁架荷载 G2 外＝G21+ G22=0.638 kN

底部水平支撑桁架外排杆：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374 kN

底部封闭脚手板 G22=（0.22×4）×0.3=0.264 kN

内排底部桁架荷载 G2 内＝G21+ G22=1.484 kN

底部水平支撑桁架外排杆 G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868 kN

底部封闭脚手板 G22=（0.22×4）×0.7=0.616 kN

主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：

主框架外排荷载设计值：2×（G1 外+ G2 外+ q 外活使）=2×15.118=30.236kN 主框架内排荷载设计值：2×（G1 内+ G2 内+ q 内活使）=2×14.204=28.408kN

主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：

风从外来（活荷载由立杆向下传递，故均按杆件轴力计算） 桁架杆件轴力最大拉力为 Nmax 拉 = 42.38kN.

轴心受力杆件强度的计算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

An—— 轴心受力杆件的净截面面积。

桁架杆件最大轴向力为 42.38kN, 截面面积为 8.96cm2 . 最不利拉杆强度σ＝42.38×1000/8.96×100＝47.29N/mm2 计算强度不大于强度设计值 205N/mm2，满足要求！

SL277-2002 水土保持监测技术规程.pdf轴心受力杆件稳定性的验算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

A —— 杆件的净截面面积；

φ—— 受压杆件的稳定性系数。轴心受力杆件稳定性验算结果列表:

风从内侧来 桁架杆件轴力最大拉力为 Nmax 拉 = 14.94kN.

轴心受力杆件强度的计算

式中 N —— 杆件轴心压力大小；

农转非安置房工程钢筋直螺纹机械连接施工方案An—— 轴心受力杆件的净截面面积。