施工组织设计下载简介
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高层住宅悬挑脚手架施工方案，85页Word版可下载！.docq'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=6.849/1=6.849kN
仙岳路大厦地下室工程施工组织设计 第2排：F'2=F2'/nz=6.849/1=6.849kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=F1/nz=8.498/1=8.498kN
第2排：F2=F2/nz=8.498/1=8.498kN
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=12.939×106/141000=91.767N/mm2≤[f]=215N/mm2
剪力图(kN)
τmax=20.449N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=5.611mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm
4、支座反力计算
四、悬挑主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析：
σ = Mmax/(φbWx)=12.939×106/(0.929×141×103)=98.781N/mm2≤[f]=215N/mm2
五、锚固段与楼板连接的计算
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =6.224/2=3.112kN
压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=6.224×103/(3.14×202)=4.953N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
7.2、多排悬挑架主梁验算计算书
q'=gk=0.241=0.241kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=6.849/1=6.849kN
第2排：F'2=F2'/nz=6.849/1=6.849kN
第3排：F'3=F3'/nz=6.849/1=6.849kN
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m
第1排：F1=F1/nz=8.498/1=8.498kN
第2排：F2=F2/nz=8.498/1=8.498kN
第3排：F3=F3/nz=8.498/1=8.498kN
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=25.647×106/185000=138.633N/mm2≤[f]=215N/mm2
剪力图(kN)
τmax=25.511N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=15.8mm＜[ν]=2×lx/250=2×2000/250=16mm
4、支座反力计算
四、悬挑主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析：
σ = Mmax/(φbWx)=25.647×106/(0.785×185×103)=176.568N/mm2≤[f]=215N/mm2
五、锚固段与楼板连接的计算
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =9.898/2=4.949kN
压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=9.898×103/(3.14×202)=7.876N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
7.3、搁置主梁验算计算书
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=6.849/1=6.849kN
第2排：F'2=F2'/nz=6.849/1=6.849kN
第3排：F'3=F3'/nz=6.849/1=6.849kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=F1/nz=8.498/1=8.498kN
第2排：F2=F2/nz=8.498/1=8.498kN
第3排：F3=F3/nz=8.498/1=8.498kN
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=5.275×106/141000=37.408N/mm2≤[f]=215N/mm2
剪力图(kN)
τmax=15.544N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=1.23mm≤[ν]=l/250=3300/250=13.2mm
4、支座反力计算
四、主梁整体稳定性验算
受弯构件整体稳定性分析：
σ = Mmax/(φbWx)=5.275×106/(0.853×141×103)=43.851N/mm2≤[f]=215N/mm2
五、锚固段与楼板连接的计算
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =4.894/2=2.447kN
压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=4.894×103/(3.14×202)=3.895N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
7.4、多排悬挑架主梁（联梁）验算计算书
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nl=6.849/1=6.849kN
第2排：F'2=F2'/nl=6.849/1=6.849kN
F'=max[F'1,F'2]=6.849kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=F1/nl=8.498/1=8.498kN
第2排：F2=F2/nl=8.498/1=8.498kN
F=max[F1,F2]=8.498kN
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=6.65×106/141000=47.165N/mm2≤[f]=215N/mm2
剪力图(kN)
τmax=15.5N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=1.748mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm
4、支座反力计算
正常使用受力状态下:
第1排：R'1max=10.581kN
第2排：R'2max=10.581kN
极限受力状态下:
第1排：R1max=13.116kN
第2排：R2max=13.116kN
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×10.581/1=10.581kN
第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×10.581/1=10.581kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=nl×R1max/nz=1×13.116/1=13.116kN
第2排：F2=nl×R2max/nz=1×13.116/1=13.116kN
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=19.866×106/141000=140.895N/mm2≤[f]=215N/mm2
剪力图(kN)
τmax=31.364N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=7.23mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm
4、支座反力计算
五、悬挑主梁整体稳定性验算
大庆某35kv变电站施工组织设计方案 受弯构件整体稳定性分析：
σ = Mmax/(φbWx)=19.866×106/(0.929×141×103)=151.663N/mm2≤[f]=215N/mm2
六、锚固段与楼板连接的计算
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =13.06/2=6.53kN
压环钢筋验算：
预制混凝土板块和水泥方砖路面铺设 施工工艺标准（713-1996）.doc σ=N/(4A)=N/πd2=13.06×103/(3.14×202)=10.393N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2