施工组织设计下载简介
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14 盘扣式脚手架模板及支撑架专项施工方案.doc主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.451×106/4730=95.282N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
DL／T 1905-2018标准下载 Vmax＝3.482kN
τmax=2Vmax/A=2×3.482×1000/450＝15.476N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax＝0.323mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=6.964kN，R2=6.964kN
可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝6.964kN≤[N]＝30kN
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×300)=1800mm
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.386
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.9×1.52/10＝0.04kN·m
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2.5]×1＝33.87kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝6.91kN，R2＝6.91kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝7718.452/(0.386×450)+0.04×106/4730＝52.851N/mm2≤[f]＝300N/mm2
九、立柱地基基础计算
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.718/(0.9×0.15)＝57.174kPa≤fak＝140kPa
板模板（盘扣式）计算书
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010
按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ：
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)+1.4×1×3=9.742kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)=5.542kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)+1×1×3=7.618kN/m
Mmax=0.125q1l2=0.125×9.742×0.32=0.11kN·m
νmax=0.129 mm≤min{300/150，10}=2mm
承载能力极限状态
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.18)+1.4×0.3×3=2.994kN/m
正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.18)+1×0.3×3=2.345kN/m
按 三等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：
σ=Mmax/W=0.239×106/64000=3.734N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
Vmax＝1.595kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.595×1000/(2×60×80)＝0.498N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2
νmax=0.47mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
承载能力极限状态
R1=1.395kN
R2=2.94kN
R3=2.94kN
R4=1.395kN
正常使用极限状态
R1ˊ=1.097kN
R2ˊ=2.311kN
R3ˊ=2.311kN
R4ˊ=1.097kN
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3,R4]/2=max[1.395,2.94,2.94,1.395]/2=1.47kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ]/2=max[1.097,2.311,2.311,1.097]/2=1.1555kN
计算简图如下：
σ=Mmax/W=0.375×106/4730=79.281N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝2.377kN
τmax=2Vmax/A=2×2.377×1000/450＝10.564N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.462mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10] =6mm
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×300=1420mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段： λ1=l01/i=1420/15.9=89.308
查表得，φ=0.558
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×0.9×0.9=8.279kN
f=N1/(φ1A)＝8.279×103/(0.558×450)=32.971N/mm2≤[σ]=300N/mm2
非顶部立杆段： λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0.386
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×0.9×0.9=8.814kN
f=N2/(φ2A)＝8.814×103/(0.386×450)=50.743N/mm2≤[σ]=300N/mm2
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.15×0.9×1.52/10=0.038kN·m
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+Mw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.038/0.9=7.982kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=7.982×103/(0.558×450)+0.038×106/4730=39.822N/mm2≤[σ]=300N/mm2
非顶部立杆段：
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+Mw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.038/0.9=8.516kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=8.516×103/(0.386×450)+0.038×106/4730=57.061N/mm2≤[σ]=300N/mm2
按上节计算可知，可调托座受力
N =8.279kN≤[N]=30kN
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.15×8.4×5×6+0.55×8.4×4)=70.913kN·m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×8.4×8.42/2=420.079kN·m
MT=70.913kN·m≤MR=420.079kN·m
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×8.4×5+0.55×8.4×4)=36.515kN·m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.18]×8.4×8.42/2=2227.619kN·m
山西煤矿安全监察局10#楼施工组织设计 MT=36.515kN·m≤MR=2227.619kN·m
十、立柱地基基础计算
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/(mfA)=8.814/(0.4×0.25)=88.14kPa≤fak=150kPa
板模板（盘扣式）计算书
建筑工程技术交底(史上最全).pdf 2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010
按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ：
承载能力极限状态