施工组织设计下载简介
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9#科研综合楼悬挑架施工方案.docσ=N/(4A)=N/πd12=0.925×103/(3.14×162)=1.151N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
预制方桩施工方案 q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；
第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；
第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；
计算简图如下：
σ=Mmax/W=2.196×106/(141×103)=15.574 N/mm2≤[f]=215 N/mm2
Vmax=11.482kN
νmax=0.068 mm≤[ν]=l/360=1300/360=7.222mm
4）支座反力计算
R2=8.257kN；
R3=16.501kN；
1）下撑杆件稳定性验算
下撑杆件角度计算：
β1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1300)=66.571°
下撑杆件支座力：
RX1=R3=16.501kN
NXZ1= RX1/tanα1=16.501/tan(66.571°)=7.151kN
下撑杆件轴向力：
NX1= RX1/sinα1=16.501/sin(66.571°)=17.984kN
下撑杆件的最大轴向压力：NX=max[NX1] =17.984kN
L1=(m12+n12)0.5= (13002+30002)0.5=3269.557mm
下撑杆长细比：
λ1=L1/i=3269.557/14.1=231.883
轴心受压稳定性计算：
NX1/(φ1Af)=17984/(0.143×1274×205)=0.482≤1
2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算
垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=7.151kN
下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=16.501kN
假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布
1.22×160=195.2N/mm2
τf1= V1/(helw)=V1/(0.7hf×2h/cosα1)=16.501×103/[0.7×6×2×100/cos(66.571)]=7.811N/mm2≤ffw=160N/mm2
[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(9.386/1.22)2+7.8112]0.5=10.964N/mm2≤ffw=160N/mm2
3）下撑杆与主梁节点验算
角焊缝长度取连接板长度L的2倍
焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=7.151kN
焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=16.501kN
[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(10.449/1.22)2+4.5282]0.5=9.688N/mm2≤ffw=160N/mm2
4、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =Nxz1 =7.151kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.196×106/(1.05×141000)+7.151×103/2610=17.573 N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
Mmax/(φb'Wxf)=2.196×106/(0.929×141×103×215)=0.078≤1
5、悬挑主梁与结构连接节点验算
锚固点压环钢筋受力：N/2 =1.343/2=0.671kN
压环钢筋验算:
σ=N/(4A)=N/πd12=1.343×103/(3.14×162)=1.671N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；
第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；
第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；
计算简图如下：
σ=Mmax/W=2.316×106/(141×103)=16.426 N/mm2≤[f]=215 N/mm2
Vmax=13.839kN
νmax=0.103 mm≤[ν]=l/360=1300/360=7.222mm
4）支座反力计算
R2=11.875kN；
R3=13.897kN；
1）下撑杆件稳定性验算
下撑杆件角度计算：
β1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1300)=66.571°
下撑杆件支座力：
RX1=R3=13.897kN
NXZ1= RX1/tanα1=13.897/tan(66.571°)=6.022kN
下撑杆件轴向力：
NX1= RX1/sinα1=13.897/sin(66.571°)=15.146kN
下撑杆件的最大轴向压力：NX=max[NX1] =15.146kN
L1=(m12+n12)0.5= (13002+30002)0.5=3269.557mm
下撑杆长细比：
λ1=L1/i=3269.557/14.1=231.883
轴心受压稳定性计算：
NX1/(φ1Af)=15146/(0.143×1274×205)=0.406≤1
2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算
垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=6.022kN
下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=13.897kN
假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布
1.22×160=195.2N/mm2
τf1= V1/(helw)=V1/(0.7hf×2h/cosα1)=13.897×103/[0.7×6×2×100/cos(66.571)]=6.578N/mm2≤ffw=160N/mm2
[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(7.904/1.22)2+6.5782]0.5=9.233N/mm2≤ffw=160N/mm2
3）下撑杆与主梁节点验算
角焊缝长度取连接板长度L的2倍
焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=6.022kN
焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=13.897kN
[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(8.8/1.22)2+3.8132]0.5=8.159N/mm2≤ffw=160N/mm2
4、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =Nxz1 =6.022kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.316×106/(1.05×141000)+6.022×103/2610=17.951 N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
Mmax/(φb'Wxf)=2.316×106/(0.929×141×103×215)=0.082≤1
5、悬挑主梁与结构连接节点验算
锚固点压环钢筋受力：N/2 =2.407/2=1.204kN
压环钢筋验算:
σ=N/(4A)=N/πd12=2.407×103/(3.14×162)=2.994N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面广东省工业设备安装公司电气工程施工组织设计，并要保证两侧30cm以上搭接长度
q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；
第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
DL_T 893-2021 电站汽轮机名词术语.pdf 第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；
第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；
计算简图如下：