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（模板）新区万福大厦东楼项目高大模板专项方案（中建七局）.doc2、局部受压承载力计算
可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.426kN
环球家居深基坑施工方案9.8 350mm板模板（轮扣式）计算书
设计简图如下：
按简支梁 ，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4
承载能力极限状态
q1＝1×ma×[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×ma×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×4，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×4] ×1=16.262kN/m
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m
计算简图如下：
Mma×＝q1l2/8＝16.262×0.252/8＝0.127kN·m
σ＝Mma×/W＝0.127×106/28166.667＝4.511N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νma×＝5ql4/(384EI)=5×8.885×2504/(384×10000×183083.333)=0.247mm
ν＝0.247mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm
q1＝1×ma×[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×ma×[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×4，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×4]×0.25=4.125kN/m
因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.25=2.726kN/m
q1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×4×0.25＝1.4kN/m
计算简图如下：
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.726×0.62+0.125×1.4×0.62＝0.186kN·m
M2＝q1L12/2=4.125×0.152/2＝0.046kN·m
Mma×＝ma×[M1，M2]＝ma×[0.186，0.046]＝0.186kN·m
σ=Mma×/W=0.186×106/54000=3.438N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.726×0.6+0.625×1.4×0.6＝1.547kN
V2＝q1L1＝4.125×0.15＝0.619kN
Vma×＝ma×[V1，V2]＝ma×[1.547，0.619]＝1.547kN
τma×=3Vma×/(2bh0)=3×1.547×1000/(2×40×90)＝0.645N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.25＝2.271kN/m
挠度,跨中νma×＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.271×6004/(100×8415×243×104)＝0.075mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm；
悬臂端νma×＝ql14/(8EI)=2.271×1504/(8×8415×243×104)＝0.007mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm
1、小梁最大支座反力计算
q1＝1×ma×[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×ma×[1.2×(0.45+(24+1.1)×0.35)+1.4×4，1.35×(0.45+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×4]×0.25＝4.17kN/m
q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.45+(24+1.1)×0.35)×0.25＝2.771kN/m
q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×4×0.25＝1.4kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.35))×0.25＝2.309kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rma×＝1.25q1L＝1.25×4.17×0.6＝3.128kN
按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×2.771+0.437×1.4)×0.6+4.17×0.15＝1.616kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝ma×[Rma×，R1]×0.6＝1.877kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'ma×＝1.25q2L＝1.25×2.309×0.6＝1.732kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.309×0.6+2.309×0.15＝0.866kN
R'＝ma×[R'ma×，R'1]×0.6＝1.039kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mma×/W=0.235×106/4120=56.928N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图一(kN)
τma×=2Vma×/A=2×2.816×1000/384＝14.664N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
跨中νma×=0.095mm≤[ν]=600/250=2.4mm
悬挑段νma×＝0.008mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
5、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=3.832kN，R2=4.615kN，R3=4.615kN，R4=3.832kN
按上节计算可知，可调托座受力N＝4.615/0.6=7.691kN≤[N]＝30kN
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mm
l0=ηh=1.2×1600=1920mm
λ=ma×[l01，l0]/i=1920/16=120≤[λ]=150
2、立杆稳定性验算
λ=l0/i=1920.000/16=120
查表得，φ1=0.452
Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.054×0.6×1.62/10)=0.007kN·m
Nd =Ma×[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Ma×[3.832,4.615,4.615,3.832]/0.6+1×1.35×0.15×4.1=8.522kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝8.522×103/(0.452×384)+0.007×106/4120=50.79N/mm2≤[σ]=205N/mm2
H/B=4.1/22=0.186≤3
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.6×0.683=0.41kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.6×1×0.39=0.234kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.12×0.41+4.1×0.234=4.404kN.m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
平板拖车安全操作交底 gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=222×0.6×[0.15×4.1/(0.6×0.6)+0.45]+2×1×22/2=648.78kN.m≥3γ0Mok =3×1×4.404=13.211kN.M
十一、立杆支承面承载力验算
F1=N=8.522kN
1、受冲切承载力计算
灰土垫层施工方案 um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1160mm